Малоцикловые испытания

Рис. 3.8. Образцы для малоцикловых испытаний

Результаты малоцикловых испытаний г - О [c.71]

Коваленко В.В., Набиев P.P., Вахитов А.Г. Установка для малоцикловых испытаний. В кн. Проблемы технической диагностики и определение остаточного ресурса оборудования . Уфа, УГНТУ, 1996, с. 72-74. [c.105]

На рис. 2.46 показан рост числа М импульсов АЭ в зависимости от числа циклов нагружения л при малоцикловых испытаниях образца с надрезом. Участок АВ соответствует первому циклу, суммарный счет импульсов здесь быстро растет. В окрестностях точ- [c.175]

При двадцатом цикле малоциклового нагружения поврежденность металла на поверхности образцов достигает порядка 100 %, что находится на уровне 1,25 % изменения времени распространения акустических волн при испытаниях на растяжение плоских образцов. Это свидетельствует о сопоставимости результатов экспериментов статического и циклического нагружения образцов. Интервал III графика при малоцикловых испытаниях плоских образцов на изгиб стал доступен в связи с тем, что после образования микротрещин в интервале II графика, происходило равномерное развитие магистральной трещины, путем слияния микротрещин. При испытаниях на растяжение этот процесс происходил мгновенно из-за локализации деформаций в шейке образца. [c.11]

Рис. 10.2.9. Схема обработки результатов малоцикловых испытаний с использованием обобщенного размера поверхностной трещины

Рис. 5.32. Корсетный образец для малоцикловых испытаний.

При малоцикловых испытаниях нагрев до 200°С не снижает малоцикловую усталостную прочность стали. Это можно объяснить тем, что при относительно больших деформациях при малоцикловой усталости трещины в покрытии образуются уже при первых циклах нагрузки и нагрев до 200°С не увеличивает их количество. В то же время удаление из хромированного образца около 80 % водорода при таком нагреве несколько улучшает пластические свойства стали, что оказывает положительное влияние на малоцикловую прочность. [c.48]

В случае отсутствия кривых длительной прочности для ограниченного интервала времен и температур (рис. 14, а), характерных для малоцикловых испытаний, можно воспользоваться параметрической зависимостью типа Ларсона—Миллера р — Т (20 -Н [c.269]

Результат малоциклового испытания труО со скоростью Не разрушилась при двойном Разрушилась при давлении 0 МПА [c.74]

Малоцикловые испытания проведены на образцах, отличающихся параметрами внещней геометрии шва, характером их нагружения и условиям испытаний. Циклические испытания проводили преимущественно при пульсирующем отнулевом цикле нагружения. В зависимости от типа образцов частота циклов нагружения изменялась в пределах 1...10 циклов в минуту. В одной из партий образцов максимальные напряжения цикла были равны напряжениям, соответствующим в элементах оборудования и трубопроводов (Стах 0,67 Ст). С цблью сокращения продолжительности опытов другая серия образцов подвергалась более высоким уровням циклических напряжений (отах Ог). Для оценки допустимых уровней напряжений при заданных параметрах внешней геометрии шва необходимо построение кривых долговечностей в координатах максимальное напряжение - число циклов до разрушения . В связи с этим часть образцов с одинаковыми параметрами внешней геометрии шва испытывались при разных уровнях циклических напряжений. В качестве рабочей среды использовали 3%-ный раствор поваренной соли. Этот раствор моделирует рабочие среды оборудования для подготовки нефти. [c.385]

Малоцикловые испытания проведены на плоских образцах (рис. 3.8) с поперечным швов, выполненным электродами УОНИ-13/55. В качестве материала образцов использовали листовой прокат из стали 17ПС толщиной 12 мм. Было изготовлено 3 серии образцов 1 - основной металл 2 - сварной шов без смещения кромок 3 - сварной шов со смещением кромок (рис. 3.9). [c.68]

Малоцикловые испытания проводили в соответствии с ГОСТ 25.502.79 на корсетных образцах в жестком симметричном цикле нагружения. Образцы одной серии изготовляли из исходного проката другой - после предварительной деформации Ед = 5 10% растяжением. Результаты малоцикловых испытаний указанных сталей приведены в табл. 3. Анализ результатов испытаний показывает, что предварительная пластическая деформация приводит к снижению малоцикловой долговечности углеродистьсс, низколегированных и легированных сталей при сравнительно больших амплитудах деформации е . По мере снижения е это различие уменьшается. Для сталей Ст 3 и 12Х18Н10Т кривые долговечности пр о равном О и 5,0% пересекаются при амплитуде деформации 0,5. Это говорит о том, что при малых амплитудах деформации е предварительная способствует повышению долговечности. Это не противоречит данным Одинга, который показал, что предварительная деформация повышает предел усталости сталей. [c.27]

Отмечается, что нет четкой связи между строением органических радикалов, адсорбционными, защитными свойствами ингибиторов и влиянием их на долговечность стали 20. Однако данные коррозионноусталостных и коррозионных испытаний хорошо коррелируют между собой. Так, наиболее эффективный ингибитор, содержащий в молекуле радикал изопропил, обеспечивает максимальное торможеиие коррозии и максимальную долговечность, а содержащий изобутил — минимальную защиту и от коррозии и от коррозионно-механического разрушения. Наличие подобной корреляции позволяет по мнению авторов считать, что долсо-вечность стали 20 при малоцикловых испытаниях в 5М НС1 определяется в основном коррозионно-механическим фактором и водородным охрупчиванием. [c.81]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология