Малоцикловая долговечность

При наличии справочных данных по сопротивлению стали многоцикловой усталости целесообразно построение кривой малоцикловой долговечности по следующей методике. Для данной стали устанавливается предел ограниченной выносливости а-1 на базе (N0 = 10 ), например, основываясь на понятии эффективного коэффициента концентрации напряжений Кэ [c.137]

Рис. 3.11. Кривые малоцикловой долговечности сталей с разными значениями Ктв

Рис. 5.36. Малоцикловая долговечность сварных сосудов

Малоцикловая долговечность также снижается с увеличением параметра Ктв (рис. 3.11) как при жестком, так и мягком нагружениях [254]. [c.160]

Дальнейшее увеличение а,, не изменяет значений К и К .. По найденным значениям К представляется возможной оценка прочности и долговечности конструктивных элементов при статическом и циклическом нагружениях. Для оценки малоцикловой долговечности необходимо вместо номинальной амплитуды деформации в формуле [c.298]

Из курса сопротивления материалов известно, что для циклически упрочняющихся металлов (к которым относятся трубные стали) кривая усталости в интервале числа циклов 10 -10 , т. е. малоцикловой долговечности, достаточно хорошо описывается уравнением [c.126]

Рис. 103. Зависимость малоцикловой долговечности N от плотности тока при анодной J ]л катодной J поля-

Подтверждена эффективность метода определения коэффициентов интенсивности напряжений для хрупких материалов по предельной нагрузке моделей. Получены формулы для определения коэффициентов концентрации напряжений в угловых швах, с использованием которых производится расчет малоцикловой долговечности сварных соединений. [c.53]

По найденному значению Ке можно оценить малоцикловую долговечность сварных соединений. [c.6]

При оценке малоцикловой долговечности в соответствующих формулах вместо номинальной амплитуды [c.6]

Таким образом, для определения малоцикловой долговечности необходимо знать поля упругих деформаций, поля упруго-пластических деформаций, механические характеристики сталей и кинетическое уравнение малоцикловой усталости. [c.10]

Следует отметить, что приведенные уравнения для определения малоцикловой долговечности справедливы для элементов с концентраторами напряжений. В связи с этим представляется целесообразным оценивать долговечность экспериментально. [c.10]

Для определения малоцикловой долговечности вместо предельной деформации пр следует подставлять разность между предельной и предварительной пластическими деформациями. Очевидно, что при расчете необходимо учитывать и изменение других механических характеристик, в частности, Стт, о, в результате деформационного старения. [c.26]

Выполнить экспериментальные исследования малоцикловой долговечности металла сварных соединений и основного металла длительно эксплуатируемого нефтепровода. [c.5]

Механические характеристики металла сварных соединений, выполненных газопрессовой сваркой, на участках зоны сварки значительно ниже, чем характеристики металла электродуговых швов и основного металла малоцикловая долговечность при циклических испытаниях на осевое растяжение металла сварных стыков, выполненных газопрессовой сваркой, меньше долговечности основного металла в 1,5-2 раза, а при изгибных циклических деформациях - в 1,6 раз, что необходимо учитывать при определении разрешенного давления и ресурса безопасной эксплуатации нефте- и нефтепродуктопроводов. [c.5]

Результаты сравнительного анализа механических характеристик металла сварных соединений, выполненных газопрессовой и электродуговой сваркой, и основного металла длительно эксплуатируемого нефтепровода, распределения микротвердости по зонам сварных соединений и сравнительного анализа малоцикловой долговечности основного металла и металла сварных соединений, выполненных газопрессовой сваркой. [c.6]

Проведено исследование малоцикловой долговечности металла сварных соединений, выполненных газопрессовой сваркой, и основного металла длительно эксплуатируемого нефтепровода при циклических испытаниях на осевое растяжение и изгиб. [c.11]

Малоцикловая долговечность при циклических испытаниях на осевое растяжение металла зоны сварки газопрессовых сварных соединений в 1,5 - 2 раза меньше долговечности основного металла. При изгибных циклических деформациях сварных соединений разрушения происходят в зонах влияния сварных соединений, причем долговечность металла зоны сварки газопрессовых сварных стыков в 1,6 раз меньше долговечности основного металла, а долговечность металла шва, выполненного электродуговой сваркой, - в 1,75 раз. [c.21]

В связи с гидравлическими испытаниями возникают следующие основные задачи оценка влияния параметров режима гидравлических испытаний на остаточную дефектность, прочность и долговечность труб при различных эксплуатационных условиях. При этом особый практический интерес представляют вопросы оценки малоцикловой долговечности труб с учетом механохимических процессов и наличия трещиноподобных дефектов. [c.722]

В области малоцикловой усталости для пластичных конструкционных сталей е р и , малоцикловая долговечность в основном определяется исходной статической пластичностью В области многоцикловой усталости е р и е долговечность зависит от исходной прочности 5 . [c.129]

П.4. ОЦЕНКА МАЛОЦИКЛОВОЙ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ С ИСХОДНЫМИ ТРЕЩИНАМИ [c.258]

При анализе концентрацнн напряжений при расчете сосудов на малоцикловую долговечность указывают па наличие в корне надреза нагруженного образца контролируемой деформации. Окружающий надрез материал работает в упругой области и испытывает меньшие напряжения. В местах сопряжений цилиндрических штуцеров с обечайками аппаратов резкие изменения деформаций существуют в ограниченных зонах внутри области с менее высокими уровнями конце1гграции напряжений, что также [c.214]

Таким образом, малоцикловая долговечность в таких коррозионных средах может быть оценена на основании формулы (1.11) путем подстановки в нее вместо показателя степени Шц значения Шцс, полученного при циклических испытаниях в данной коррозионной среде. Этот подход апробирован [213] и не вызывает никаких сомнений, поскольку параметры кривых долговечности устанавливаются по опытным данным. Большой практическ11Й интерес представляет оценка параметра т без проведения трудоемких коррозионно-механических испытаний, например, на основе общеизвестных показателей сопротивления коррозионному разрущению (скорость коррозии и др.). Большое разнообразие коррозионных сред и применяемых на практике сталей делают проблематичной оценку коррозионной усталости по экспериментально найденным значениям тцс. Это и стимулировало попытку [c.36]

Рассмотрены основньге подходы к оценке долговечности сварных соединений в условиях малоциклового нагружения. Предложены методы расчета малоцикловой долговечности с учетом воздействия рабочей среды и концентрации напряжений. Установлены основные закономерности деформирования сварных соединений со смещением кромок при пластических деформациях. В качестве метода исследования пластических деформаций использован метод муаровых полос. Проведены испытания сварных соединений со смещением кромок в условиях малоциклового нагружения. Установлено, что при определенных геометрических параметрах швов, сварные соединения СО смещением кромок (превышающие нормативные значения) могут эксплуатироваться в условиях малоциклово- [c.4]

Следовательно, выражение (10) определяет число циклов до разрушения металла труб в области малоцикловой долговечности в зависимости от разности давления (ДР) в цикле, длины и глубины трещиноподобного дефекта и степени состаренности трубных сталей. [c.128]

Полагается, что сосуд работает нри пульсирующем отнулевом цикле нагружения, когда максимальное давление цикла Ртах равно рабочему, а минимальное давление Ртт равно нулю. Такой подход дает нижнюю оценку малоцикловой долговечности сосуда. Кроме того, в этом случае отпадает необходимость диаграмм 11зменения давления в сосуде. [c.151]

Для оценки малоцикловой долговечности деформационно-состаренных сталей при жестком нагружении может быть использована, вытекающая из известного уравнения Коффина-Мэнсона [c.26]

Малоцикловые испытания проводили в соответствии с ГОСТ 25.502.79 на корсетных образцах в жестком симметричном цикле нагружения. Образцы одной серии изготовляли из исходного проката другой - после предварительной деформации Ед = 5 10% растяжением. Результаты малоцикловых испытаний указанных сталей приведены в табл. 3. Анализ результатов испытаний показывает, что предварительная пластическая деформация приводит к снижению малоцикловой долговечности углеродистьсс, низколегированных и легированных сталей при сравнительно больших амплитудах деформации е . По мере снижения е это различие уменьшается. Для сталей Ст 3 и 12Х18Н10Т кривые долговечности пр о равном О и 5,0% пересекаются при амплитуде деформации 0,5. Это говорит о том, что при малых амплитудах деформации е предварительная способствует повышению долговечности. Это не противоречит данным Одинга, который показал, что предварительная деформация повышает предел усталости сталей. [c.27]

Рафикова Г.С. (Шарнина Г.С.), Рафиков С.К. К определению малоцикловой долговечности нефтепроводов в условиях сложного режима загружения// Материалы 50-й научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых Сб. - Уфа Изд-во УГНТУ, 1999. - С. 58 - 59. [c.22]

Худяков М.А., Рафикова Г.С. (Шарнина Г.С.) Малоцикловая долговечность основного металла и сварных соединений труб старых нефтепроводов// Обеспечение промышленной безопасности производственных объектов топливно-энергетического комплекса Республики Башкортостан Материалы Второго научно-технического семинара. - Уфа Изд-во УГНТУ, 1999. - С. 143-147. [c.23]

Существующие подходы механики разрушения к оценке долговечности не учитывают эффекты предварительной перегрузки труб при гидравлических испытаниях. В реальных условиях в зонах концентраторов напряжений происходят существенные изменения металла, связанные с локализацией пластических деформаций и докри-тическим ростом трещиноподобных дефектов. В результате этого малоцикловая долговечность труб с критическими дефектами после проведения гидравлических испытаний может быть заметно ниже по сравнению с расчетной, нгшденной без учета эффектов предварительной нагрузки. [c.722]

В основу расчетов малоцикловой долговечности труб положено уравнение И.А. Махутова [60] [c.813]

По долговечности область малоцикловой усталости составляет от V4 (статическое разрушение) до примерно 5-10 циклов. Для титановых сплавов, в отличие от сталей, характерно соотношение чем ниже амплитуда напряжений, тем меньше влияние среды. При снижении амплитуды напряжений до уровня, при котором в вершине надреза локальная деформация не превышает 2бт (бт —суммарная деформация, возникающая при напряжении, равном пределу текучести), не происходит нарушений пассивной пленки и долговечность в коррозионной среде приближается к долговечности на воздухе независимо от длительности пребывания сплавов в среде. Например, в 3%-ном Na l отсутствовало влияние среды на малоцикловую долговечность сплава ВТ5-1 при амплитуде напряжений до 0,4от и времени выдержки при максимальной нагрузке от 0,05 до 1800 с [438]. [c.177]

Влияние поверхностного упрочнения на малоцикловую долговечность титанового сплава типа В-120 УСА в коррозионной среде. — Сварочное производство , 1972, № 10. с. 26—27. Авт. В. Ф. Лукьянов, В. Б. Олифер, Ю. Г. Людмирский и др. [c.198]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология