Циклические испытания деформации

Рис. 4.23. Деформация (е) и влагопоглощенпо (ТГ) различных пенопластов в зависимости от числа (Л ) циклических испытании [369]

Коллекторы. В теплообменниках некоторых типов, в частности в парогенераторах, часто желательно объединить один или несколько трубных пучков, связывая их при помощи коллекторов. Коллектор можно сконструировать в виде небольшого барабана, например в виде пакета коллекторных элементов приблизительно квадратного поперечного сечения, как показано на рис. 7.7. В последнем случае геометрия слишком сложна для возможности надежного аналитического расчета на прочность, и приходится определять прочность экспериментальным путем. В процессе испытаний необходимо циклически воспроизводить изменение давления по тому же закону, что и в реальных условиях, ибо в результате пластических деформаций при немногих циклах нагружения чрезмерно высокие местные напряжения могут быть сняты без разрушения. Разрушение может произойти после большого числа циклов. Эта проблема рассмотрена более подробно в разделе о циклических температурных деформациях. [c.144]

Деформируемость колец с минимально заданной плотностью (1,74 г/см ) при циклических испытаниях не нарушила их целостности, остаточная пластическая деформация не изменилась (рис.2). [c.111]

Циклические испытания проводились при мягком цикле нагружения в условиях пульсирующего сжатия. Размах напряжений задавался в пределах (0,4...0,9 , где -предел прочности при сжатии до разрушения. В ходе испытаний регистрировались кривые деформирования и зависимость деформации рабочей части образца от времени. Полученные кривые деформирования нелинейны. Ширина петли гистерезиса на первых циклах уменьшается, что говорит об упрочнении материала. При последующих циклах нагружения происходит увеличение ширины петли гистерезиса и непрерывное уменьшение касательного модуля. Одновременно с этими процессами, характеризующими разупрочнение материала, наблюдается непрерывное одностороннее накопление неупругой деформации образца. Скорость накопления деформации и разупрочнения остается постоянной во время стабильной работы материала и начинает резко увеличиваться перед разрушением образца. С увеличением температуры испытаний процессы накопления деформаций и разупрочнения идут интенсивнее и проявляются уже при малых уровнях циклических напряжений. На кривой деформирования (выпуклой на первых циклах) после 10 — 15 циклов нагружения появляются перегибы в полуциклах нагружения и разгрузки, что говорит об образовании и развитии двух систем трещин, ответственных за рассеянное разрушение материала образца. Предложена модель материала с односторонними связями, учитывающая две системы развивающихся трещин и позволяющая описать математически стабильный цикл деформирования графита. [c.71]

Первые исследования усталостного поведения нанокристаллической Си, полученной компактированием, были недавно осуществлены в работе [365]. Эти эксперименты проводились с целью исследования стабильности внутренней структуры при повторяющихся сжимающих нагружениях. Как известно, эволюция микроструктуры при усталостных испытаниях происходит в первую очередь благодаря движению дислокаций в прямом и обратном направлениях. В этом смысле циклические испытания на растяжение и сжатие представляются подходящими для исследования таких основных усталостных свойств, какими являются циклическое упрочнение и эффект Баушингера. Исследования этих явлений имеют целью установить механизмы деформации в наноструктурных материалах. [c.213]

Известно, что усталостные свойства коррелируют с формой петли гистерезиса при циклических испытаниях [373, 378]. Это утверждение становится более очевидным, если учесть, что параметр энергии Баушингера связан с упругой энергией, запасаемой в образце во время циклической деформации. Более наглядным является анализ формы петли гистерезиса за цикл испытаний при сравнимых амплитудах деформации. При этом чем выше среднее значение энергетического параметра, тем лучше усталостные свойства. [c.219]

Механические характеристики металла сварных соединений, выполненных газопрессовой сваркой, на участках зоны сварки значительно ниже, чем характеристики металла электродуговых швов и основного металла малоцикловая долговечность при циклических испытаниях на осевое растяжение металла сварных стыков, выполненных газопрессовой сваркой, меньше долговечности основного металла в 1,5-2 раза, а при изгибных циклических деформациях - в 1,6 раз, что необходимо учитывать при определении разрешенного давления и ресурса безопасной эксплуатации нефте- и нефтепродуктопроводов. [c.5]

Малоцикловая долговечность при циклических испытаниях на осевое растяжение металла зоны сварки газопрессовых сварных соединений в 1,5 - 2 раза меньше долговечности основного металла. При изгибных циклических деформациях сварных соединений разрушения происходят в зонах влияния сварных соединений, причем долговечность металла зоны сварки газопрессовых сварных стыков в 1,6 раз меньше долговечности основного металла, а долговечность металла шва, выполненного электродуговой сваркой, - в 1,75 раз. [c.21]

Методами механики разрушения установлены закономерности распределения упруго-пластических напряжений и деформаций в конструктивных элементах с технологическими дефектами, в том числе с угловыми переходами с нулевым и ненулевым радиусом сопряжения в вершине, а также их несущей способности и долговечности. Предложен метод расчета предельных состояний сварных сосудов с поверхностными дефектами. Произведена количественная оценка параметров диаграмм длительной статической и циклической трещиностойкости материала в условиях ВПМ. Объяснен механизм образования на диаграммах длительной статической трещиностойкости участков независимости скорости роста трещин от коэффициента интенсивности напряжений (плато). Теоретически и натурными испытаниями обоснованы методы обеспечения работоспособности сварных соединений со смещением кромок, основанные на регулировании свойств, размеров и формы зон с различным физико-механическим состоянием. Сформулированы закономерности накопления повреждений в материале в процессе гидравлических испытаний оборудования с целью выявления и устранения дефектов. [c.6]

Дальнейшие возможности определения вязкостных и эластических свойств открывает новое поколение вулкаметров, позволяющих определять по сдвигу фаз при синусоидальных колебаниях величину фактора потерь, которая является мерой эластического поведения. При испытаниях вязкоупругий материал подвергается знакопеременным (циклическим) сдвиговым деформациям при сравнительно малых амплитудах в широком диапазоне изменения частот колебаний. [c.456]

Эластичность каучуковых клеев обеспечивает стабильность свойств при ускоренном старении соединений материалов, подверженных деформациям. Это подтверждается [10, 16] испытаниями соединений алюминия с древесноволокнистыми плитами на клеях КС-1 и 88Н. Прочность не снижается даже после 100 циклов, в то время как соединения на высокопрочных, но жестких клеях (ЭПЦ-1, ФЭ-10) не выдерживают циклических испытаний (рис. 7.2). [c.211]

Влияние фактора времени при циклических испытаниях резины объясняется тем, что высокоэластическая деформация зависит от соотношения между временем действия силы и скоростью релаксации, связанной с перегруппировкой молекул. Если период действия силы f больше, чем время релаксации т, то успевает произойти некоторое рассасывание напряжений (или нарастание деформаций). Если же < < т, то внутренние перегруппировки частиц произойти не успевают и материал не проявляет типичных для высокоэластичных веществ свойств. Наиболее резко влияние релаксационных процессов сказывается при режимах, когда i близко к т. [c.68]

Как уже отмечалось, если произвести последовательно несколько циклов растяжений и освобождений образца, записывая каждый раз кривую напряжения — удлинения, то эта кривая будет все время сдвигаться в сторону оси удлинений, становясь все более пологой. При таком циклическом характере деформаций резина после определенного числа растяжений приходит в состояние относительной устойчивости, однако всякий промежуточный отдых вновь осложняет картину, сдвигая кривую растяжения к оси напряжений. Для исключения влияния трудно учитываемой предшествующей истории образца — неоднократно высказывались предложения подвергать все образцы перед испытанием на растяжение предварительной стабилизации. [c.79]

Рис. 198. График изменения деформации от времени при циклических испытаниях.

На рис. 198 показан график изменения деформаций е в зависимости от времени i при циклических испытаниях. Этот же график может быть построен в координатах о —1. [c.287]

Обычно предварительное сжатие создается постоянным грузом. В этом случае оно характеризуется постоянным напряжением, в то время как постоянная слагающая деформация будет вследствие усталости увеличиваться. Возникающая в результате циклических испытаний усадка образца под постоянным грузом может быть использована как один из показателей поведения резины при многократных деформациях. [c.291]

Из этой формулы следует, что в условиях циклических испытаний при одной и той же силе и колеблющейся массе максимальная вынужденная деформация резинового амортизатора будет зависеть от его упругости с, внутреннего трения т и частоты возмущающей силы ш, в то время как при статических испытаниях деформация резины предопределяется только первым из перечисленных факторов. [c.318]

Испытания на усталость производились на машинах типа ЛКИ-2р, на которых осуществлялся переменный изгиб консоль-1 ого образца, при вращении со скоростью 1370—1450 об/мин. Было показано, что предел усталости (за 10 циклов) гладких образцов технического титана составляет 30,8 кг/мм , или 52,5% от предела прочности и 61% от предела текучести (при остаточной деформации 0,2%). Надрез заметно снижает предел усталости, но чувствительность титана к надрезу при циклических испытаниях меньше, чем, например, стали. Очевидно, это связано с более высокой вязкостью титана. [c.17]

Большой практический интерес представляет оценка динамики изменения свойств металла в процессе эксплуатации оборудования. Кроме механических и коррозионных факторов повреждаемости в процессе эксплу атации конструкций возможны проявления динамического старения (при циклических нагрузках), термофлуктуационных процессов накопления повреждений и др. В связи с этим в лаборатории физико-механических исследований металлов ВНИИСПТнефть проведены механические испытания металла труб нефтепроводов после различного срока эксплуатации. Независимо от срока эксплуатации нефтепроводов основные механические характеристики не ниже таковых, регламентированных в соответствующих нормативных материалах [219]. При испытаниях обнаруживаются эффекты деформационного старения, в частности, для многих сталей появляется площадка текучести, несколько снижается коэффициент деформационного упрочнения. Однако, эти изменения незначительны. По данным работы [185] в процессе изготовления труб пластические деформации в металле могут достигать порядка 5% и более. Причем, пластические деформации распределяются по периметру трубы крайне неравномерно. Следовательно, при оценке свойств трубных сталей, кроме флуктуации состава и структуры, следует учитывать изменение механических свойств за счет различия степени проявления эффекта деформационного старения. В целом, разброс механических свойств эксплуатированных нефтепроводов не выходит за пределы оценок, полученных на основе результатов испытаний искусственно-состаренных сталей. Кроме того, эти данные косвенно подтверждают зависимости индексов [c.156]

Регистрирующий прибор позволяет вести запись диаграммы в координатах "на] рузка-деформация", передавать показания нагрузки (в виде импульсов) на счетчики от двух заданных положений деформации, фиксировать момент разрыва образца, устанавливать пределы циклического нагружения, а также автоматически выдерживать величину заданной нагрузки. Используемая электрическая схема позволяет производить испытания образцов при четырех различных режимах [c.45]

Среди механических факторов, которые могут привести к образованию дефекта в покрытии, следует в первую очередь назвать нагружение на сжатие и на удар. Другими характерными нагрузками и показателями механической прочности являются силы, вызывающие срез и циклический изгиб, сопоставляемые с прочностью сцепления или с прочностью на отрыв покрытия, а также деформации, сопоставляемые с величиной деформации покрытия при разрыве. Сжимающие силы могут возникнуть, например, при воздействии камней на покрытие подземного трубопровода. Напротив, ударные нагрузки могут быть более разнообразными по видам и величине такие нагрузки возможны на всех стадиях транспортировки и укладки труб и фитингов с покрытиями. Практические нагрузки при транспортировке и укладке не могут быть определены по механическим напряжениям с такой точностью, чтобы лабораторные испытания могли бы дать результаты измерений, пригодные для непосредственного использования. Поэтому для оценки наряду с лабораторными испытаниями, проводимыми при определенных условиях, нужны и полевые, проводимые в условиях, близких к практическим, с имитированием практических нагрузок нужен также и практический опыт. Для покрытий труб были проведены все три стадии испытаний их результаты обсуждаются далее с целью оценки эффективности различных систем покрытия и с целью определения необходимой толщины слоя для конкретной системы покрытия [3]. [c.151]

При циклическом деформировании металла с малыми амплитудами в поверхностно-активной среде также возникает более высокая плотность дефектов, расположенных равномерно по объему образца, чем при испытании в воздухе. При высоких амплитудах деформации, вследствие высокой скорости накопления дислокаций, поверхностно-активная среда способствует более быстрому упрочнению поверхностных слоев металла. [c.16]

При амплитуде напряжения цикла, соответствующей примерно пределу текучести данных образцов (а =245 МПа), сплошность покрытия нарушается уже через 100—200 цикл от начала испытаний. При снижении амплитуды напряжения до о = 0,95 нарушение сплошности покрытия не происходит и после 10 цикл. Критическая деформация образцов, снятых с испытания через 2 10 — 10 цикл, составила 1,8—1,9 %, что совпадает с первоначальной критической деформацией данного покрытия. Испытания, проведенные на образцах стали СтЗ, окрашенных по второй схеме и выдержанных в морской воде в течение 12 мес, также не выявили влияния предварительного циклического деформирования при амплитудах деформации, меньшей критической (1,0-1,1 %). [c.188]

Подробное исследование усталостного поведения Си после РКУ-прессования было вьшолнено в работе [367]. Циклические испытания на растяжение-сжатие были проведены при амплитудах деформации в интервале 10 -10 при комнатной температуре. [c.213]

Динамические методы. Динамические методы рерлогических испытаний получили в последние годы широкое распространение. При испытаниях вязкоупругий материал подвергается знакопеременным (циклическим) сдвиговым деформациям при сравнительно малых амплитудах в широком диапазоне изменения частот колебаний. В отличие от испытаний при стационарном режиме циклическое деформирование не приводит обычно к разрушению вторичных (надмолекулярных) структур материала, поэтому особенно удобно применять этот вид испытания для оценки реологических [c.60]

Происходит блокировка дислокации примесными атомами. Если соотношение свежих дислокаций и свободных примесных атомов благоприятное для протекания деформационного старения, то этот процесс будет идти по восходящей линии. Результатом этого процесса будут являться упрочнение и охрупчивание металла труб, которые также непосредственно влияют на характеристики работоспособности металла труб. Косвенным подтверждением этому явля ются данные по развитию микропластических деформаций при циклическом испытании стали 17ГС. [c.788]

Эти данные получены при циклических испытаниях коротких образцов по методике ИМАШ им. Л.А. Благогривова. В этом случае при сравнительно малых количествах циклов нагружения (N) деформационное старение приводит к снижению циклической долговечности. При больших значениях N деформационное старение повышает циклическую долговечность образцов. Это объясняется тем, что деформационное старение, с одной стороны, снижает запас пластичности стали (это важно при больших амплитудах деформации ео) а, с другой, - повышает предел усталости ст 1 (а. 0,4ав). [c.798]

Для оценки усталостной прочности конструкционных полимеров потребовалось разработать новые методики их усталостных испытаний. Методика испытаний при циклическом растяжении в основном осталась прежней, за исключением мер 1П0 отводу тепла, образующегося в результате разогрева, и снижению частоты нагружения. В работе [51] изложена методика и результаты комплексного исследования измвнения деформаций и рассеяния энергии стеклотекстолита в условиях длительного циклического деформирования при наличии существенного гистерезисного разогрева материала. Исследовался стеклотекстолит на эпоксифе-нольном связующем, армированный стеклотканью Т-90. Образцы прямоугольного сечения вырезались вдоль утка. Образцы эгон формы и размеров применяли как при статических, так и при циклических испытаниях на растяжение — сжатие с любой аси.ммет-рней цикла. [c.253]

Соотношения между напряжениями и деформациями. Усталостные кривые в малоцикловой области базируются на характеристиках циклического деформирования. Для сопоставления с расчетными упругими напряжениями обычно деформацию умножают на модуль упругости. Полученные при этом напряжения соответствуют фактическим только в упругой области. Для пластической области найденные таким способом напряжения не являются фактическими, однако эти условные или фиктивные напряжения позволяют удовлетворительно охарактеризовать повреждения, вызываемые циклической упругопластической деформацией. Если рассматриваются только одноосные напряжения и деформации, то не представляет затруднений расчет фактической деформации в детали и сопоставление ее с предельной деформацией, определенной при усталостных испытаниях образцов. При оценке комбинированного влияния неодноосных деформаций для описания соотношений между напряжениями и деформациями используют закон Гука. [c.64]

Опыт показал, что долговечности образцов при статическом нагружении, измеренные на установках с пружинами и на установках, в которых постоянство напряжения поддерживается с помощью фигурных рычагов, оказываются в пределах ошибок измерений одинаковыми для объектов со сравнительно небольшой предразрывной деформацией. В результате при нагружении по указанной схеме постоянство напряжения при статических испытаниях, а следовательно, и постоянство амплитуды напряжения при циклических испытаниях поддерживаются с такой же точностью, как и в схемах с фигурным рычагом. [c.41]

Большое разнообразие методов циклических испытаний и соответствующих приборов побудили ряд авторов разработать принципы классификации таких испытаний. Диллон [97] предложил классификацию испытаний на утомление, в которой учитывается характер изменения во времени среднего на протяжении цикла на-напряжения и средней деформации, амплитуды напряжений и деформаций, вида цикла, типа напряженного состояния. В книге Кукина и Носова [98] содержится классификация методов усталостных испытаний применительно к испытаниям текстильных волокон. Винклер [99—105] еще более подробно разработал систематику динамических методов испытаний. В классификации Диллона и Винклера иолали и статические испытания, которые авторы рассматривали как частные случаи динамических. [c.41]

Как и в с-пучае статического нагружения, обобщенный параметр в условиях усталостных испытаний отличает высокая информативность на ранних стадиях развития усталостных трещин. На рисунке 3.9 представлены диаграммы распределения значений по рабочей поверхности плоского образца па раз,пичных стадиях циклического нагружения ( N=500, 1000, 1500, 2000, 2500 и 2700 циклов). Как видно из приведенных диаграмм, у же на начальных стадиях наблюдается значительная неравномерность электрических и магнитных свойств в поверхностном слое материала. Следует отметить, что эта неравномерность связана не только с различием уровней деформаций в разных сечениях образца. Например, симметричные точки 1 и 11, находящиеся в одинаковых условиях нагружения, различаются по значениям р наиболее сильно. Очевидно, главной причиной является более интенсивное накопление микроповреждений в зоне точек 10 и 11. Подтверждением этому служит тот факт, что первая обнаруженная трещина (N=--1500 циклов) длиной 1,2 мм располагалась вблизи точки П. При N=2000 циклов в зоне точек 10 и 11 обнаружено несколько трещин длиной от 1 до 1,4 мм. Далее (N=2500 циклов) произошло подрастание одной из трещин до 8 мм с одновременным образованием сети мелких трещин в зоне точек 9, 10 и 11. Разрушение образ- [c.50]

По результатам исследований поведения металла при циклических нагрузках установлено, что его разрушение связано с пластической деформацией, развивающейся в течение достаточно большого числа циклов нагружения. При этом величина пластической деформации за один шисл нагружения (особенно в случае материалов на основе железа) может соответствовать величинам,соизмеримым с микродеформацией в отдельных областях металла. Пластическая микродеформашм материала происходит, когда возникшие в материале напряжения меньше, чем его макроскопический предел текучести, наблюдаемый при испытании на растяжение [73]. [c.66]

Многократные циклические деформации. Как видно из рис. 9.11, после некоторого онределевнюго числа циклов деформации устанавливается стационарный режим деформирования, характеризующийся возникновением стабильной для данных условий надмолекулярной структуры. Для исследования релаксационных свойств полимеров представляет инте])ес измерение способности их к релаксации именно в этом режиме. При этом желательно, чтобы величина предельной деформации за цикл была минимальной, чтобы проводить исследования с практически недеформированным полимером в линейной области упругости. Это позволит легче установить количественную в.заимосвязь свойств со структурой полимера, которая, конечно, изменяется при большой деформации (десятки и сотни процентов). Желательно также в процессе испытания варьировать время цикла в возможно более широких пределах, т. е. иметь возможность значительно изменять частоту воздействия силы на образец. [c.129]

Метод испытания с жестким нагружением получил в настоящее время наибольшее распространение, т.к. такое нагружение имеет место в концентраторах натфяжений. Результаты испытаний при жестком нагружении представляют в виде зависимости размах или амплитуда в виде циклической деформации Д ( 1 от числа циклов [c.60]

ГО, так и в асфальтобетоне, происходит при циклическом охлаждении — нагревании. Для исследования влияния на температуру хрупкости усадочных напряжений пластинки с нанесенными на них битумными пленками устанавливались в холодильник, в котором они выдерживались при циклическом охлаждении — нагревании. Температура одного цикла в пределах от +30 до —17°С (рис. 4). Верхний темпе" затурный предел был выбран таким, чтобы испытуемые образцы битума находились в вязкотекучем состоянии. Нижний температурный предел цикла был равен средней температуре асфальтобетонного покрытия для Европейской части СССР [20]. Испытывались 4 образца битумов, один из которых был маловязким, а остальные более вязкой марки с одинаковой пенетрацией при 25°С, но различного реологического типа (см.табл. ]). Температура хрупкости битумов при переменном воздействии охлаждения — нагревания повышается в различной степени в зависимости от их качества (рис. 5). Причем характер этих зависимостей затухающий, что свидетельствует не об обычном усталостном разрушении, которое имеет место при испытании в аналогичном режиме некоторых других материалов, например упругих, а о термовязкопластической усталости, когда разрушение наступает как вследствие возникновения термических деформаций при охлаждении, так и развития пластических деформаций, вызванных усадкой объема лри тепло-сменах [21]. Необходимо заметить, что при отсутствии усадочных процессов выдерживание битумных пленок в течение 7,5 ч при + 30°С, как это было принято в испытаниях, должно было бы привести к устранению зародышей трещин, которые могли появиться при охлаждении битумных пленок. Наличие растущих пластических деформаций за счет усадки битума может привести к появлению трещин в покрытии не обязательно при самых низких зимних температурах, но и при более высоких. Так, было-отмечено образование трещин в битумных пленках, выдерживаемых на подложках из нержавеющей стали на открытом испытательном стенде в БашНИИ НП, в марте, в то время как в зимние месяцы признаков растрескивания не наблюдалось [19]. [c.44]

Система подачи рабочей среды к образцу состоит из насоса 12, переходной емкости 2, испытательной камеры 10 и соединительных трубопроводов / и В случае испытания в среде повышенной агрессивности на головки образца дополнительно устанавливали фторопластовые насадки для существенного улучшения скольжения и предотвращения интенсивного изнашивания рабочей поверхности сальников при электрохимическом растворении головок образца. Машина предназначена для испытанйя образцов диаметром рабочей части 7—12 мм. Для большей точности измерения деформации образцов, а также для возможности исследования ре-лаксации осевых остаточных напряжений первого рода при циклическом деформировании рабочая часть образцов была увеличена до 150 мм. [c.40]

Окружающая среда изменяет показатель циклического упрочнения образцов, а также циклический предел пропорциональности (табл, 14). Участки кривых неупругого приращения деформации для образцов, испытанных в воздухе и поверхностноактивной среде, на диаграммах пересекаются в точке, соответствующей напряжёнию, близкому к пределу выносливости образцов в воздухе (см. рис, 40). [c.84]

Кинетика накопления неупругих деформаций при испытании рбразцов из технически чистого железа и стали 45 различается, хотя основные три периода сохраняются. Армко-железо является циклически стабильным при низких амплитудах напряжений и циклически разупрочняющимся при больших напряжениях. Циклическое разупрочнение начинается с периода П, а отличие от нормализованной стали 45, у [c.84]

Характер разрушения образцов существенно зависит от природы контактирующей детали (рис. 77). Ширина зоны фреттинг-пораженин L определяется жесткостью системы вал - втулка, амплитудой деформации и примерно соответствует зоне распространения максимальных переменных контактных напряжений. С понижением жесткости системы, уменьшением натяга и увеличением амплитуды циклических напряжений ширина зоны, подвергнутой фреттинг-коррозии, увеличивается. При испытании образцов с жесткими металлическими накладками под ними у торца, вследствие взаимного микроперемещения и высоких контактных давлений, протекают процессы микропластических деформаций, поверхность контактирующих металлов активируется и взаимодействует с окружающей средой, в частности, с кислородом. При этом образуются продукты фреттинг-коррозии, представляющие собой оксиды металла, а в отдельных случаях — тонкодисперсный металлический порошок. [c.146]

Размер зерна в наноструктурной Си, исследованной в работе [367], намного меньше, чем типичный размер ячеек равный 0,5 мкм в поликристаллической Си, подвергнутой усталостным испытаниям [369, 370, 375]. Это говорит об ограниченной применимости данной концепции для исследования усталостного поведения наноструктурных материалов. Более того, в работе [377] показано, что в режиме низких амплитуд размер зерна меньше критического значения, равного 85 мкм, не оказывает влияния на напряжение циклической деформации. Напряжение насыщения для наноструктурного образца, отожженного при 773 К, соответствует значению, характерному для Си поликристаллов, испытанных при той же самой амплитуде пластической деформации [377]. В отличие от вышеупомянутых закономерностей в случае, когда размер зерна оказывается значительно меньше критического, наблюдается значительно более высокое напряжение насьпцения. [c.216]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология