Уравнение цилиндрической стенки

Теплопроводность многослойной цилиндрической стенки. Уравнение (IX, 19) можно применить к каждому слою многослойной цилиндрической стенки [c.160]

Расчет теплопроводности через цилиндрическую стенку в радиальном направлении ведут по уравнению [c.127]

Для определения количества тепла, передаваемого путем теплопроводности через многослойную цилиндрическую стенку, применяется уравнение [c.127]

Для теплообменников с цилиндрическими стенками, образованными из т концентрических слоев, применяется уравнение [c.181]

Для многослойной цилиндрической стенки величина К находится из известного уравнения [c.296]

Уравнение теплопроводности цилиндрической стенки. Рассмотрим передачу тепла теплопроводностью через цилиндрическую стенку длиной I, внутренним радиусом и наружным радиусом г (рис. VI1-5). [c.269]

Рис, VI1-5. К выводу уравнений теплопроводности цилиндрической стенки. [c.269]

Уравнение (VH,15) показывает, что по толщине цилиндрической стенки температура изменяется по криволинейному (логарифмическому) закону. Это уравнение представляет собой уравнение теплопроводности цилиндрической стенки при установившемся процессе теплообмена. [c.270]

Уравнения (УП,13) и (УИ,15а) для плоской и цилиндрической стенок бр ли получены для стационарного (установившегося) процесса распространения тепла теплопроводностью. Для тонких цилиндрических стенок (тонкостенных труб) расчет может быть упрощен. [c.270]

При теплопередаче через цилиндрическую стенку обычно определяют количество тепла, передаваемое через единицу длины трубы. Принимая L = 1, выражаем уравнение (УП,86) следующим образом [c.299]

На практике уравнение (УП,86) применяют только для толстостенных цилиндрических стенок, например трубопроводов, покрытых толстым слоем тепловой изоляции. [c.299]

Для тонкой цилиндрической стенки К также рассчитывают по уравнению (VII,83). [c.342]

Поэтому с учетом уравнения теплоотдачи для цилиндрической стенки запишем выражение [c.247]

Вследствие того что внутренняя поверхность цилиндрической стенки, равная меньше ее наружной поверхности уравнение (2—13) здесь неприменимо. [c.288]

Уравнение теплопередачи при постоянных температурах для цилиндрических стенок. На практике наиболее часто в качестве поверхностей нагрева используют трубы. [c.325]

Применяя этот метод, приравниваем уравнения теплопередачи для плоских и цилиндрических стенок [c.326]

По среднему радиусу г р,, вычисленному из уравнения (2—80), находим величину поверхности Р=2тг,г Е некоторой плоской стенки, сопротивление теплопередаче которой будет равно сопротивлению цилиндрической стенки (трубы) той же толщины. [c.326]

Для случая плоской свободной струи, вытекающей из отверстия или сопла (рис. 1.26, а) в газовое пространство, сила ее воздействия на криволинейную цилиндрическую стенку определяется векторным уравнением [c.39]

При Г1 = 0 уравнение (2.38) описывает температурное поле в сплошном цилиндре, внутри которого действуют внутренние источники теплоты постоянной мощности ду и с поверхности которого происходит тепло-, отдача в среду с температурой Гжа. Распределение температуры в цилиндрической стенке, одна из поверхностей которой теплоизолирована, а другая поддерживается при постоянной температуре Тс, также задается уравнениями (2.38) и (2.39), если считать в них а->-оои и 7 ж = 7 с. [c.137]

Это уравнение справедливо для передачи тепла чере 1 плоскую или цилиндрическую стенку при условии, что / /Л в<2 (где / и — наружный и внутренний радиусы цилиндра . [c.48]

Рис. 11-2. К выводу уравнения теплопроводности цилиндрической стенки

Для многослойной цилиндрической стенки но аналогии с уравнением для многослойной плоской стенки получим [c.271]

Выведите уравнение теплопроводности для многослойной цилиндрической стенки. [c.317]

Выведите уравнение теплопередачи при постоянных температурах теплоносителей для многослойной цилиндрической стенки. [c.318]

Это уравнение с достаточной степенью точности можно применять для расчета теплопередачи через цилиндрическую стенку, если н/ вя < 2 а, вя — соответственно наружный и внутренний диаметры цилиндра). [c.68]

Рис.6.4. К выводу уравнения кондуктивного теплопереноса через цилиндрическую стенку

Теплоперенос через многослойные цилиндрические стенки, в соответствии с использованным в разд. 6.3.3 приемом, анализируется путем записи уравнений типа (6.8) относительно частных разностей температур Д9/ = 0, -0,+ь сложения полученных выражений и исключения (взаимного уничтожения) промежуточных температур. В результате этой операции приходим к очевидному выражению для я-слойной цилиндрической стенки [c.483]

Рис. У1-3. К выводу уравнения теплопроводности цилиндрической стенки а — однослойная стенка б — многослойная стенка.

Из уравнения ( 1.6) следует, что температура в поперечном сечении цилиндрической стенки изменяется по логарифмической кривой. [c.272]

Решая совместно уравнения (VI.6) и VI. 10), находим для цилиндрической стенки (б == /-2 — г,) уравнение [c.274]

Из приведенных выражений видно, что наложение изоляции из любого материала на плоскую стенку всегда ведет к понижению потерь тепла и температуры 02, причем это понижение тем больше, чем толще изолирующий слой. Иначе обстоит дело в случае цилиндрической стенки, поскольку с увеличением толщины слоя изоляции возрастает поверхность теплообмена с окружающей средой. Следовательно, при неправильном выборе толщины изолирующего материала потери тепла могут даже возрасти вследствие увеличения поверхности (радиуса) изолированного трубопровода (аппарата), несмотря на снижение ее температуры 0 . В самом деле, количество тепла, передаваемого изолированной цилиндрической поверхностью радиусом и длиной I (один слой изоляции), согласно уравнению (VI.79а) можно выразить следующим образом [c.315]

Эти уравнения применимы для плоской отенки. Случай цилиндрических стенок рассмотрен в ч. 1. [c.76]

В. Уравнение, описывающее двумерное поле температур Т(г, t). Ниже мы определим поле температур в системе газ — твердые частицы с неподвижным газом. Рассмотрим, например, нестационар1[ып нагрев цилиндрического плот-ноупакованного слоя через цилиндрическую стенку (рис. 1). [c.426]

Для цилиндрической стенки поверхность ее в некотором сечении, отвечающем текущему радиусу г, составляет Р = 2пгЬ. Подставив значение Р в уравнение Фурье (VI 1,8), находим для одномерного поля [c.269]

Количестно тепла, переданного череа цилиндрическую стенку, определенное но уравнению для плоской стенки, отличается от точного решения па 1—3%. [c.51]

Установлено [176], что вращающееся изотермическое ядро является хорошим приближением к действительности, если начальный фазовый угол уо достаточно велик. В случае же уо = 0°, что соответствует боковому нагреву, оказалось, что центральное ядро является относительно застойным и стратифицированным. С помощью модифицированного метода линеаризации Озеена были построены решения для различных значений угла 70. При этом функция тока и температура ф представлялись в виде суммы двух слагаемых, одно из которых использовалось для описания течения в ядре, а другое — в области пограничного слоя. Кроме того, функции я ) и должны были удовлетворять определяющим уравнениям для обеих областей. Наконец, полные функции должны были подчиняться граничным условиям на цилиндрической стенке. Обозначая обе указанные области с помощью индексов О и 1, представим функции и в виде [c.282]

Уравнение теплонроводности цилиндрической стенки. Полагаем, что . > ст.2 (рис. 11-2), коэффициент теплонроводности не зависит от температуры, которая изменяется только в радиальном направлении. Для вывода уравнения теплопроводности цилиндрической стенки целесообразно перейти к цилиндрическим координатам. При этом уравнение Фурье для установившегося процесса теплообмена примет вид [c.270]

Цилиндрическая стейка. В однородной цилиндрической стенке длиной I (рис. У1-3, а) температура в случае одномерного поля изменяется только в радиальном направлении, поэтому для поверхности произвольного радиуса г уравнение (VI. ) напишется [c.272]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология