Теплопередача при постоянных температурах теплоносителей

Рис. 11-15. К выводу уравнения теплопередачи через плоскую стенку при постоянных температурах теплоносителей

Соответственно уравнение теплопередачи для плоской стенки ири постоянных температурах теплоносителей имеет вид [c.297]

А. Теплопередача при постоянных температурах теплоносителей [c.296]

Процессы теплопередачи при постоянных температурах (как в случае плоской, так и цилиндрической стенок) распространены относительно мало. Такие процессы протекают, например, в том случае, если с одной стороны стенки конденсируется пар, а с другой — кипит жидкость. Наиболее часто теплопередача в промышленной аппаратуре протекает при переменных температурах теплоносителей. [c.300]

Пусть процесс протекает при съеме тепла от реакционной массы через поверхность теплопередачи с помощью теплоносителя. Тогда математическая модель процесса определяется не только уравнением (1У,179) материального баланса (как при изотермическом процессе), но и уравнением теплового баланса, которое в случае постоянной температуры теплоносителя имеет вид [c.104]

Типичным примером теплопередачи при постоянных температурах теплоносителей является теплообмен между конденсирующимся паром и кипящим раствором (при постоянной его концентрации). Однако наиболее часто в промышленных условиях встречаются процессы теплопередачи, в которых температуры теплоносителей по длине поверхности теплообмена изменяются. К ним относятся такие широко распространенные процессы как нагревание и охлаждение. [c.302]

Выведите уравнение теплопередачи при постоянных температурах теплоносителей для многослойной цилиндрической стенки. [c.318]

Наиболее прост расчет по уравнению (IV. 1) при постоянных температурах теплоносителей по длине теплообменника. В этом случае физические свойства теплоносителей и разность температур постоянны и расчет сводится по существу к определению коэффициента теплопередачи. Близкие к рассматриваемым условиям, получаются в обогреваемых конденсирующимся паром кипятильниках, работающих при не очень низких давлениях. В общем случае температуры теплоносителей изменяются по длине теплообменника. Взаимосвязь изменений температур теплоносителей определяется условием теплового баланса, которое для бесконечно малого элемента теплообменника имеет вид [c.343]

Движущей силой любого процесса теплообмена является разность температур теплоносителей ( i — 4)- При изучении законов теплопередачи (см. главу VI) мы считали эти температуры по обе стороны разделяющей стенки постоянными, что справедливо лишь в одном частном случае (теплообмен между конденсирующимся паром индивидуального вещества и кипящей индивидуальной [c.342]

Если принять постоянными коэффициентами теплопередачи к и температуру теплоносителя i , то, приравнивая правые [c.382]

Не менее сложен вопрос соблюдения оптимальных температурных режимов при обратимых экзотермических реакциях. Требования к теплоагентам здесь соответственно изменяются. Кипящие жидкости и конденсирующиеся пары уже перестают представлять интерес, так как температура теплоносителя должна постоянно меняться в строгом соответствии с условиями теплообмена в каждой зоне реактора при заданном распределении температур и тепловыделений и имеющихся коэфициентах теплопередачи. Величины удельных поверхностей теплообмена здесь выгодно иметь переменные, что, однако, с практической точки зрения весьма неудобно. [c.253]

Движущей силой тепловых процессов является разность температур сред, при наличии которой тепло распространяется от среды с большей температурой к среде с меньшей температурой. При теплопередаче от одного теплоносителя к другому разность между температурами теплоносителей не сохраняет постоянного значения вдоль поверхности теплообмена, и поэтому в тепловых расчетах, где применяется основное уравнение теплопередачи (6.2) к конечной поверхности теплообмена, необходимо пользоваться средней разностью температур. [c.138]

При постоянном тепловом потоке, характерном, например, для печей непосредственного нагрева, температура теплоносителя настолько высока, что на разность температур АТ изменение температуры реагента не оказывает заметного влияния, а коэффициент теплопередачи практически остается постоянным. Для интегрирования применяется тот же метод, что и в случае 3. [c.149]

В отличие от изложенного порядка проектного расчета ТОА, где поинтервальный расчет ведется последовательно от входа теплоносителей в направлении их выхода, поверочный расчет ТОА с известной поверхностью теплообмена и неизвестными конечными температурами теплоносителей и 2ь- требует многократного повторения описанной выше процедуры поинтервального расчета. Действительно, поскольку здесь известна поверхность ТОА, то по-интервальная разбивка производится на элементы поверхности, а для вычисления конечных температур теплоносителей на каждом из элементов необходимо задаваться значением конечной температуры одного из теплоносителей и принимать предварительное значение коэффициента теплопередачи на элементе поверхности. Итерационная процедура повторяется внутри каждого интервала до получения постоянного значения К на данном элементе, после чего можно переходить к расчету следующего интервала поверхности. [c.242]

Для регенераторов с вращающейся насадкой, работающих при постоянных расходах теплоносителей, их начальные температуры и имеют постоянные значения. Поэтому тепловой расчет проводят по уравнениям, аналогичным уравнениям для рекуперативных теплообменников. Отличия заключаются в формуле для коэффициента теплопередачи [c.403]

Простейший случай — противо-точный теплообменник с двумя по токами, обладающими одинаковыми водяными эквивалентами средняя температура в этом случае определяется как среднее арифметическое из значений температуры на входе и выходе. Если один из теплоносителей имеет постоянную температуру, как это имеет место в испарителе или конденсаторе, или если водяной эквивалент одного из потоков значительно больше другого, то изменение температуры другой жидкости будет близко следовать экспоненциальному закону при условии, что коэффициент теплопередачи не изменяется заметно по длине канала. Обозначая через сопз1 постоянную температуру одного из теплоносителей и через tl и tвыходе другого теплоносителя, получим [c.79]

Предполагается, что водяная рубашка имеет столько же зон, сколько и реактор. Длины зон рубашки и реактора одинаковы, причем варьируемые температуры теплоносителя 0 принимаются постоянными вдоль каждой зоны рубашки. Внутренние диаметры труб реактора для каждой из зон реактора выбирали таким образом, чтобы скорости потоков в зонах были одинаковы. Уравнения (5.18) —(5.20) вместе с (5.23)-(5.25) и уравнениями ддя расчета коэффициента теплопередачи в реакторе и плотности реакционной смеси представляют математическуто модель рёактора. [c.94]

В ходе ректификации и теплопередачи в кубе температура / кубовой жидкости непрерывно меняется, увеличиваясь от значения tx, отвечающего началу кипения исходной смеси, до значения — точки закипания конечного продукта процесса / кон-Температура /н в общем случае также должна рассматриваться как переменная, так как в ходе процесса теплопередачи теплоноситель должен охлаждаться. Лишь когда в качестве теплоносителя используется насыщенный водяной пар, конденсирующийся при постоянной температуре, можно считать t не изменяющейся величиной и этим в некоторой степени облегчить решение уравнения (VIII. 23). Ввиду изменения свойств тепло-обменивающихся сред коэффициент теплопередачи к, вообще говоря, не сохраняет постоянного значения во весь период процесса, однако изменение его относительно невелико и при пользовании некоторым средним значением можно считать его постоянным без заметной ошибки. В тех же сравнительно редких случаях, когда коэффициент теплопередачи в ходе процесса меняется в таких широких пределах, которые не разрешают считать его постоянным, приходится это учитывать при интегрировании уравнения (VIII. 23). [c.381]

Интеграл правой части уравнения (VIII. 24) может быть вычислен лишь графическим путем. С этой целью необходимо для ряда значений состава х кубовой жидкости в интервале а>х>хд рассчитать по уравнению (VIII. 21) значения В , отвечающие этим составам х, и найти по изобарным кривым равновесия температуры t начала кипения кубовой жидкости того же состава. Сопряженное значение температуры теплоносителя найдется для каждого текущего В по уравнению теплового баланса. Если при этом оказывается, что изменением коэффициента теплопередачи ki пренебречь нельзя, то при рассматриваемых значениях температур кубовой жидкости и теплоносителя обычным путем подсчитывается еще и к. Если же к может быть принят постоянным, то его можно вынести за знак интеграла. [c.382]