Сварные соединения с мягкими прослойками

Исследование долговечности сварных соединений с мягкой прослойкой в условиях механохимической повреждаемости [c.252]

В зависимости от коррозионной стойкости характерных зон сварного соединения с мягкой прослойкой возможна реализация с доминантным механохимическим разрушением по мягкому металлу зоны термического влияния или основному металлу (рис.4.25). Из этих схематизированных случаев разрушения большую опасность представляют те, когда механохимическое разрушение локализуется в металле мягкой прослойки (рис.4.25,б,д). В механическом плане модели разрушения, представленные на рис.4.25,а,б,в,д, практически адекватны. Поэтому достаточно рассмотреть кинетику механохимического разрушения образца с мягкой прослойкой в предположении соответствия со схемой, представленной на (рис.4.25,а). Как и ранее, положим, что механически неоднородный агрегат состоит из идеально-упруго-пластических металлов (а > а > а ). Начальные напряжения в образце, создаваемые постоянной во времени растягивающей силой, не превосходят предела текучести мягкого металла К<а ). [c.252]

Рис. 4.25. Схемы коррозионных разрушений сварных соединений с мягкой прослойкой

Рис. 4.26. Механические характеристики сварных соединений с мягкой прослойкой при кратковременных испытаниях до разрушения в растворе нитратов

Напряженное состояние сварных соединений Сварные соединения с мягкими прослойками [c.287]

Л. Сварные соединения с мягкими прослойками [c.17]

В литературе имеется ряд сообщений, в которых указьшает-ся о невозможности обеспечения равнопрочности сварных соединений при двухосном растяжении. Поскольку этот вопрос имеет большое практическое значение, были поставлены специальные опыты по исследованию несущей способности сварных соединений с мягкой прослойкой при двухосном растяжении. Был использован наиболее жесткий способ испытания металлов при двухосном растяжении методом гидростатического выпучивания плоских образцов. [c.79]

В зависимости от коррозионной стойкости характерных зон сварного соединения с мягкой прослойкой возможна реализация преимущественного разрушения по мягкому, зоне термического влияния или основному металлу (рис. 4.7). [c.165]

Подобные закономерности коррозионно-механического разрушения сварных соединений с мягкой прослойкой отмечаются и при испытаниях в растворе сероводорода. Однако, в этом случае, переноса места разрушения с металла мягкой прослойки на основной металл не бьшо. В растворе хлорного железа коррозионное разрушение носит локализованный характер в виде точечных и сплошных коррозионных жв (рис. 4.10). Причем, наиболее интенсивному разрушению подвержены участки зоны термического влияния. На многих образцах коррозионное разрушение локализуется по следам интенсивной пластической деформации, происходящей в процессе сварки трением (хотя образцы после сварки подвергались высокому отпуску). Уменьшение относительной толщины мягкой прослойки способствует по- [c.179]

П.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ И ДОЛГОВЕЧНОСТИ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ С МЯГКОЙ ПРОСЛОЙКОЙ [c.254]

П.2.5. В условиях длительного статического нагружения и механохимической коррозии время до разрушения сварного соединения с мягкой прослойкой может быть определено по формуле [c.256]

На рис.4.16,б сопоставлены теоретические и экспери-менгальпые (по данным работы [84]) зависимости К (х). На этом рисунке кривая (1) соответствует формуле O.A. Бакши, а кривая (2) определена на основании формулы (4.43). Учет пластической податливости (вовлечения в пластическую деформацию) основного металла при оценке напряженного состояния дает более правильную оценку прочности сварных соединений с мягкими прослойками, в особенности, с относительно тонкими. Для сравнительно толстых прослоек формула (4.43) несколько консервативна к экспериментальным данным. По-видимому, это объясняется тем, что контактные касательные напряжения, кроме параметра Кв, зависят от относительной толщины мягкой прослойки. Однако, допущение (4.39) [c.233]

Подобные закономерности коррозионно-механического разрушения сварных соединений с мягкой прослойкой отмечаются и при испытаниях в растворе сероводорода. Однако, в этом случае переноса места разрушения с металла мягкой прослойки на основной металл не было. В растворе хлорного железа коррозионное разрушение носит локализованный характер в виде точечных и сплошных коррозионных язв (рис. 4.28). Причем наиболее интенсивному разрушению подвержены участки зон термического влияния. На многих образцах коррозионное разрушение локализуется по следам интенсивной пластической деформации, происходящей в процессе сварки трением (хотя образцы после сварки подвергались высокому отпуску). Уменьшением относительной толщины мягкой прослойки способствует повышению долговечности образцов. Образцы разрушались либо по мягкому металлу в области линии сплавления, либо в зоне термического влияния. Разрушения по ЗТВ чаще наб.пюдаются при относительно высоких долговечностях (в образцах с тонкими мягкими прослойками). В растворе соляной кислоты образцы разрушались преимущественно в результате равномерного коррозионного растворения (рис.4.29) поверхности образца. Тем не менее, окончательное разрушение происходит вблизи контактных плоскостей прослойки. Образцы с достаточно тонкими мягкими прослойками (Х < 0,1) иногда разрушались по основному металлу. Указанное реализуется в случаях, когда скорость коррозии твердого металла равна или больше скорости коррозии мягкого металла, в частности, в образцах, изготовленных из сталей Ст45 + СтЗ (рис. 4.29). В противном случае, разрушение происходит по мягкому металлу (рис.4.30), хотя и отмечается рост долговечности с уменьшения относительной толщины мягкой прослойки. [c.264]

Шрон Р.З. О прочности при растяжении сварных соединений с мягкой прослойкой в условиях ползучести. -Сварочное пр-во, 1970, № 5, с. 6-8. [c.89]

Бакши O.A., Моношков А.Н., Анисимов Ю.И. Работоспособность сварных соединений с мягкой прослойкой при ударном растяжении в условиях низких температур. - Сварочное производство, 1968, №11. [c.387]

Бакши O.A. Работоспособность сварных соединений с мягкой прослойкой при кручении. Сварочное производство, 1964, № 5 и 8. [c.388]

Клыкова Г.И. Усталостная прочность сварных соединений с мягкой прослойкой. - В сб. Вопросы сварочного производства. № 63, Челябинск ЧПИ, 1968. [c.389]

Этим мы ограничим изложение материала об изгибе сварных соединений с мягкой прослойкой. Здесь, однако, уместно отметить, что имеющиеся в настоящее время теоретические разработки, проверенные экспериментом, свидетельствуют о существенном влиянии аз и сц/й мягких швов на пластичность соединения (дамeJJeннyю разрушающим удлинением, крайнего растянутого волокна прослойки или углом загиба соединения) и на его энергоемкость (работу деформирования до разрушения). [c.72]

На рис. 3.24, б сопоставлены теоретические и экспериментальные (по данным работы [13] ) зависимости Кае(эе). На этом рисунке кривая (1) соответствует формуле О. А. Бакши, а кривая (2) определена на основании формулы (3.39). Учет пластической податливости (вовлечения в пластическую деформацию) основного металла при оценке напряженного состояния дает более правильную оценку прочности сварных соединений с мягкими прослойками, в особенности, с относительно тонкими. Для сравнительно толстых прослоек формула (3.39) несколько консервативна к экспериментальным данным. По-видимому, это объясняется тем, что контактные касательные напр ения, кроме параметра Кв, зависят от относительной толщины мягкой прослойки. Однако, допущение (3.35) оправдывается, так как оно обеспечивает определенный запас прочности. В реальных сварных соединениях (с конечным значением Кв) критические значения аЭкр слабо зависят от Кв (рис. 3.24, в). Предложенный подход согласуется с экспериментальными данными, полученными ранее [14] (рис. 3.25). [c.75]

На основании теоретических и экспериментальных исследований в работе разработана методика оценки прочности сварных соединений с мягкой прослойкой, имеющей в своем составе трещиноподрбные дефекты. Методика распространяется на сварные соединения труб в условиях вязкого разрушения (рис. 3.30). [c.85]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология