Разрушение модели

Исследовали термическое разрушение моделей соединения электродов на лабораторной установке путем создания радиального фадиента температур электроконтактным способом. [c.42]

Рассмотрим некоторые подходы к оценке разрушения моделей с концентраторами напряжений. [c.41]

Рисунок 4.20 - Характер разрушения моделей муфт с бандажами (а, б) и

Рисунок 4.21 - Характер разрушения моделей муфт с бандажами, выполненными с технологическими кольцами

После замеров модель подвергли разрушению. При доведении давления до 500 кгс/см была отмечена небольшая деформация зубцов статора — вспучивание верхних и нижних пластинок. Высота статора осталась без изменений. Диаметр нажимного кольца увеличился с 69,0 до 69,5 мм, а диаметр цоколя — с 68,0 до 68,7 мм. Таким образом, при давлении 500 кгс/см началось разрушение модели. [c.186]

При попытке феноменологического описания процесса деформации нужно учитывать тот факт, что в отдельных местах твердого тела (в данном случае полимерного) развивается также процесс разрушения. Один из путей моделирования для совместного учета деформации и разрушения заключается во введении в реологические модели твердых тел так называемых элементов разрушения Модель разрушающихся элементов в простейшем случае представляет собой набор гибких нерастяжимых нитей (рис. 6) различной длины, закрепленных между двумя параллельными пластинами. Перемещение пластин происходит свободно до тех пор, пока не натянется одна из этих нитей, а дальнейшее деформирование возможно лишь при условии ее разрыва. Для описания поведения полимерного тела при нагружении и деформации элементы разрушения включают в различные хорошо известные модели (например, [c.155]

Такого рода зависимость получается теоретически [37], если рассмотреть разрушение модели пружин, принимая во внимание 1) ее упрочнение при растяжении в результате ориентации, 2) размягчение (т. е, уменьшение модуля упругости) при достижении определенного значения напряжения. С помощью этой же модели объясняется и ход кривой долговечности для наполненной резины с участком разупрочнения. При этом для наполненной резины принимаются следующие посылки ее модуль больше, чем у ненаполненной размягчается она при большем напряжении и до большей степени. Суть такого влияния наполнителя сводится к тому, что ориентационное упрочнение в наполненной резине проходит сначала более слабо из-за наличия большего количества связей, а затем более сильно, так как эти связи разрушаются при большем напряжении. [c.71]

Рис. 3.32. Стержневая моде.аь ячеистой структуры (а) и диаграмма растяжения и разрушения модели ((5) [125]

Если же разрушение модели происходит вследствие разрушения ее слоев, то для разрушающего напряжения в слое I [c.30]

Для дальнейшего анализа введем одно из существенных предположений. Будем считать, что разрушение модели при сдвиге происходит в момент достижения максимальным значением п х) некоторой критической величины Хай, которую назовем адгезионной прочностью модели при сдвиге. В опытах, как известно, обычно определяется интегральная характеристика модели — среднее касательное напряжение, равное отношению разрушающей нагрузки Рр к площади склейки Ы т = тср = = Р [Ы. [c.130]

Если температурный член в (5.63) при некотором Л] окажется таким, что сам числитель в (5.63) будет равен нулю, то нижним пределом т будет нуль разрушение модели при дальней- [c.132]

Последнее означает, что начиная с некоторого R модель. может разрушиться от сдвига, когда Ттах достигнет (если достигнет) величины Tad при нагрузке qразрушению модели сдвиговыми усадочными и (или) температурными напряжениями. График возможной зависимости измеряемой в опыте величины q от радиуса модели имеет вид, показанный на рис. 6.4 (кривая 1). [c.169]

Поскольку мы исследуем возможность разрушения модели (описанной ранее и представляющей собой соединение двух разнородных стержней типа нахлестки) только от действия температур, то в решении (5.39) — (5.43) следует положить Р = 0. Кроме того, для упрощения анализа и без существенного ограничения общности в этом решении (5.39) — (5.43) можно положить gl = g2 = g, ко = к2, но <хйф х фа2. В этом случае решения запишутся в более компактном виде [c.137]

Выражение (5.75) означает, что максимальными по абсолютной величине будут касательные напряжения в пограничном слое 1 при х= 112. Но при использовании в качестве критерия разрушения условия достижения максимальным напряжением некоторого предельного значения Тай необходимо знать, на какой из двух границ адгезионная связь слабее и на какой из них максимальное напряжение достигнет раньше своего критического значения. На практике такая информация необходима, -а для теоретического анализа достаточно предположить, например, что условием разрушения модели можно считать достижение т1( //2) величины адгезионной прочности Той,1. [c.138]

Для нахождения функции хр х1Г ) будем рассматривать волокно 1 (см. рис. 5.17) как сплошной стержень, а матрицу 2 — как полый цилиндрический стержень. При этом не будем учитывать возможное сокращение диаметра волокна при растяжении вдоль волокна. Весьма возможно, что при достаточно большой жесткости матрицы это явление может внести существенные коррективы в механизм разрушения модели и ему, по-видимому, следовало бы посвятить специальное исследование. [c.143]

Для анализа возможных значений измеряемой в опыте величины нормальных разрушающих напряжений q воспользуемся следующим правдоподобным предположением — разрушение модели при испытаниях на нормальный отрыв может осуществляться двумя способами 1) отрывом — по достижении нормальным растягивающим напряжением q некоторого критического максимального значения, которое и будем называть трансверсальной прочностью или адгезионной прочностью при отрыве, характеризующей данную пару адгезив — субстрат, и обозначать qad, 2) сдвигом — по достижении максимальным значением касательных напряжений Ттах из (6.34) своего критического значения, равного Xad, т. е. [c.167]

Значит, при низких значениях модуля упругости адгезива Еу разрушение модели в испытаниях на нормальный отрыв будет происходить из-за сдвиговых напряжений, ибо малые значения нормальных напряжений q будут создавать большие осевые деформации адгезива, а силы адгезии и жесткости субстратов будут препятствовать поперечному сокращению клея, что вызовет большие касательные напряжения Ттах на границе. При возрастании 1 имеем пределы [c.170]

Результаты, приведенные в работах [227—229], свидетельствуют о том, что прочность Оа модельных образцов ниже прочности аь аналогичных образцов без армирующего стержня во всем исследованном интервале температур для различных полимеров (рис. 7.2). Подобное явление было впервые обнаружено в работах [224, 226] при испытаниях при нормальной температуре. Разрушению модели в целом предшествуют обычно многократные разрывы армирующего элемента. Вблизи этих разрывов в поляризованном свете наблюдаются зоны концентрации напряжений, которые, как принято считать, способствуют снижению прочности модельных образцов. [c.178]

Разность между прочностью полимера и модели с одним армирующим элементом уменьшается по мере повышения температуры испытаний. При этом зависимость Оа Т) вблизи температуры стеклования полимера Тс обнаруживает некоторую аномалию, которая проявляется в увеличении прочности. Объяснение этому, по-видимому, следует искать в увеличении скорости релаксационных процессов в полимере и уменьшении остаточных напряжений. На эту область температур приходится и максимум температурной зависимости среднего числа разрывов волокна, предшествующих разрушению модели (рис. 7.3). При слабой адгезионной связи прочность модели практически совпадает с прочностью полимера. [c.179]

Рис. 7.3. Температурная зависимость среднего числа разрывов N армирующего элемента, предшествующих разрушению модели в целом (ПН-1, стеклянный стержень диаметром 100 мкм)

Рис. 7.3. <a href="/info/26121">Температурная зависимость</a> <a href="/info/306043">среднего числа</a> разрывов N армирующего элемента, предшествующих <a href="/info/304153">разрушению модели</a> в целом (ПН-1, <a href="/info/500671">стеклянный стержень</a> диаметром 100 мкм)

Т. е., исходя из условия разрушения модели вследствие касательных напряжений, в такой ситуации мы получаем однозначную линейную связь между логарифмом времени до разрушения и прилагаемой к образцу нормальной растягивающей нагрузкой q. Если такое получится в эксперименте, то это не побудит исследователя к поиску действительного внутреннего механизма разрушения модели. [c.231]

Рис. 8.22 наглядно демонстрирует нам эти выводы. На нем приведены расчетные кривые долговечности модели (т. е. 1п от q), полученные при различных значениях критического сдвигового напряжения Хаа, при котором предполагается разрушение модели. Как видно из рисунка, большинство кривых имеют [c.231]

Диагональные элементы матрицы С получаются из функции С (5), характеризующей вероятность попадания частицы размером 5 в зону разрушения модели дробилки. Предполагается, что частицы мельче определенного размера кх не разрушаются в дробилке, т. е. не могут быть захвачены между поверхностями конусов и слишком малы для того, чтобы подвергнуться тонкому разрушению воздействием соседних кусков. Таким образом, С(5)=0 при 5< 1. Результатом классификации является также то, что частицы крупнее некоторого размера Лг всегда подвергаются разрушению, т. е. [c.53]

Вычислительный эксперимент позволил показать, что прохождение фронта горения со стороны трубы с более толстой стенкой более опасно, чем со стороны трубы с более тонкой стенкой. Эти сведения позволяют прогнозировать для конкретных конфигураций сопряжения труб время наступления предельного состояния. С помош,ью встроенной модели билинейного кинематического уплотнения в среде АК8У8 проведен нелинейный статический анализ узла сопряжения труб для условий паровыжига. Нагрузка, прикладываемая в виде фронта горения, действует 3 минуты при температуре 950 °С. Расчеты показали, что после 10 последовательных паровыжигов кокса напряжения превышали предел прочности материала и наблюдалось разрушение модели в области зоны термического влияния со стороны старой трубы. [c.19]

Испытания натурных образцов труб до разрущения осуществлялось в бронекамере 24 301 АО НПО ЦКТИ. На указанном стенде проводили испытания до разрушения моделей и натурных сосудов, в том числе натурных коллекторов реактора РБМК-1000, барабанов котлов, отработавших проектный срок службы, и других сосудов, также натурных труб реактора ВВЭР-1000 нового поколения. В настоящем разделе описаны результаты испытаний элементов трубопроводов первого контура реактора ВВЭР-440. [c.161]

Если модель изготовлена из того же материала, что и штатный сосуд, ее испытание должно быть максимально ускорено. При разрушении модели в течение короткого периода удлинение при разрыве часто оказывается значительно более высоким, чем при длительном нагружении реального сосуда. Как правило, в модели в зонах концентраторов напряжений накапливается большая локальная деформация, чем в прототипе, что может привести к слишком оптимистическим выводам. Получить свойства металла в зоне сварных соединений, подобные свойствам в сосуде натурного размера даже в тех случаях, если сварные швы выполнены достатйчно тщательно, довольно трудно. Если кривые разрушающее напряжение — время и деформация при разрушении — время для сварного шва отличаются от подобных кривых для основного металла, расположение зоны разрушений в.модели может не соответствовать месту разрушения в реальном сосуде, а если модель и оригинал сделаны из совершенно различного материала, предположить место и характер разрушения в штатном сосуде весьма трудно. [c.118]

Это означает, что, начиная с некоторого значения R, модель может разрушаться от сдвига при а<Оадг. При этом о может снизиться до нуля, что будет соответствовать самопроизвольному разрушению модели из-за сдвига за счет температурных или усадочных напряжений. Такой случай теоретически пока не рассматривается. График зависимости o(R) имеет вид, показанный на рис. 3.7, а (кривая 1). [c.105]

Значит, при низких значениях модуля упругости клея 3 разрушение модели будет происходить из-за сдвиговых напряжений, ибо малые по сравнению с 0адг нагрузки а будут создавать большие касательные напряжения Тмакс [c.106]

Рассматривая более подробно механические лаборатории машиностроения, следует иметь в виду, что они должны получить уклон в сторону развития в них испытаний целых деталей, позволяющих быстро определять их надежность и выявлять распределение напряжений в деталях, трудно поддающихся расчету. Распределение напряжений чаще всего измеряется с помощью тензометров Гугенбергера иногда пользуются методом растрескивания лака в наиболее напряженных местах нагруженной детали, реже по деформации резиновых моделей или разрушению моделей из хрупкого материала. Для решения задачи плоскостного распределения напряжений применяются оптические установки с поляризованным светом. [c.35]

Опираясь на результаты опытов по разрушению моделей фланцев [8], можно утверждать, что все это распространяется и на втулки фланцев, причем Ьо следующими оговорками. Во-первых, во втулках стандартных цельных фланцев, составляющих фланцевые соединения, могут возникать лишь малые пластические деформации, не способные разрушить фланец из пластичного материала. Дальнейшее нарастание деформаций ограничивается смыканием колец по наружным кромкам. Заметим, что при указанном смыкании колец удельное давление на прокладке стандартного фланцевого соединения существенно снижается, поскольку в этом случае нагрузка болтов распределяется между прокладкой и кромками йолец по этой причине смыкание колец фланцев по наружным кромкам не допускается. [c.73]

Для модели, пластины, подвергаемой растягивающему напряжению перпендикулярно оси трещины, можно вывеет уравнение распространения трещины, предположив, что материал, в котором движется трещина, допустимо представить как набор дискретных элементов Фойхта Критерий разрушения в этом случае опре деляется через характеристическую предельную деформацию, которую выдерживает без разрушения модель, состоящая из элвг ментов Фойхта Анализ показывает, что скорость распространения трещины увеличивается во времени экспоненциально и не имеет предела, причем последний результат связан, вероятно, с тем, что влияние инерции незначительно. [c.151]

Как видно из (6.39), отрицательные деформации усадки создают касательные напряжения, совпадающие по направлению с касательными напряжениями от действия растягивающих нормальных напряжений д, т. е. способствуют разрушению модели посредством касательных напряжений в процессе испытаний на нормальный отрыв при д<Яа<1- Более того, модель может разрушиться при нулевом значении д только от действия касательных напряжений, создаваемых в модели за счет такой усадкн в процессе отверждения (так же, впрочем, как и в процессе охлаждения). Значит, отрицательная деформация усадки способствует уменьшению измеряемой в опыте величины д. [c.173]

Из приведенных данных видно, что в процессе ползучести, т. е. при i = onst, максимальные касательные напряжения Ттах = х(/ ) на границе склейки растут. Этот результат позволяет использовать в качестве критерия разрушения модели достижение максимальным касательным напряжением некоторого критического (разрушающего) значения Таа, характеризующего прочность сцепления данной пары адгезив — субстрат. Момент достижения x R) в процессе ползучести величины Xad будет характеризовать долговечность соединения. [c.229]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология