Уравнение характеристики потерь мощности на корону

И. УРАВНЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОТЕРЬ МОЩНОСТИ НА КОРОНУ [c.115]

Указанный путь решения задачи был обусловлен главным образом отсутствием достаточно отчетливых представлений о физическом механизме процесса короны переменного тока и о количественных параметрах этого процесса. Но он не мог снять с повестки дня задачи отыскания достаточно обоснованного уравнения характеристики потерь мощности на корону, которое позволяло бы сознательно анализировать экспериментальные результаты и давать оценку точности и границ применимости того или иного метода пересчета и обобщения характеристик потерь. [c.115]

С учетом вышеприведенных числовых значений величин, входящих в уравнение характеристики потерь мощности на корону, последняя приобретает вид [c.120]

В соответствии с уравнением характеристики потерь мощности на корону (4-17) критическое напряжение короны определяет не только начало потерь, ио и крутизну характеристики. Если критическое напряжение короны прямо пропорционально плотности воздуха, то при изменении последней крутизна редуцированной характеристики потерь мощности на корону будет сохраняться неизменной. Если же критическое напряжение пропорционально плотности воздуха в иной степени, то крутизна редуцированной характеристики должна изменяться. [c.125]

Согласование экспериментальных и расчетных значений Ьр свидетельствует о правомерности использования уравнения характеристики потерь мощности на корону (4-17) и для высокогорных условий при пониженной плотности воздуха. Единственным условием для этого, как и для всех других случаев, является правильный выбор величины критического напряжения общей короны и связанного с ним коэффициента гладкости провода. [c.127]

Другим важным параметром уравнения характеристики потерь мощности на корону (4-17) является геометрическая емкость коронирующего провода. В системе электродов провод — плоскость изменение емкости достигается простым изменением высоты подвески провода, что и было сделано при экспериментальном исследовании характеристик потерь мощности на корону на трех проводах А-50, АС-150 и АСУ-300. [c.127]

Всесторонне обоснованное в предыдущих разделах уравнение характеристики потерь мощности на корону позволяет с одной общей позиции проанализировать и сопоставить различные методы пересчета потерь с целью выяснения границ их применимости и порядка величины погрешностей, к которым может приводить применение того или иного метода. [c.144]

Важнейшей точкой обобщенных диаграмм движения, кроме максимальных радиусов удаления, является точка, соответствующая положению фронта волны объемного заряда данного полупериода в момент угасания короны (точка 2 на рис. 3-11). Обобщенное значение величины радиуса удаления фронта волны от провода в момент угасания короны необходимо для анализа экспериментальных характеристик потерь мощности на корону и для вывода уравнения этой практически важной характеристики короны. [c.105]

Пересечение редуцированной характеристики с осью напряжений определяет в соответствии с уравнением (4-17) критическое напряжение общей короны Оо- Полученные таким образом значения Уо приведены в табл. 4-1. Там же даны величины и от подсчитанные по формуле Пика, и отношение этих двух величин. Значения Уо. определенные из редуцированных характеристик потерь мощности на корону, являются некоторыми средними величинами, зависящими от значений критической напряженности электрического поля на поверхности коронирующих проводов в отрицательный и положительный полупериоды изменения напряжения. Для тонких коронирующих проводов, у которых начальная напряжен- [c.121]

Для проверки применимости уравнения (4-17) при использовании для расчета эквивалентной емкости объемного заряда уравнения (4-28) были проанализированы характеристики потерь мощности на корону на расщепленных проводах Л ХЗ мм/О (диаметр составляющей 3 мм), полученные в лабораторных исследованиях [Л. 47] в системе электродов провод—плоскость при Я = 2,5 м. Эти характеристики интересны тем, что они охватывают весьма широкий диапазон радиусов расщепления (Д/го= 16,6- -333) для числа составляющих, равного двум, трем и четырем. [c.140]

Рассмотрим теперь вопрос о погрешности обобщения характеристик потерь мощности на корону в критериальных координатах, соответствующих уравнениям (4-40) и (4-43). Для этого проанализируем расчетные зависимости отношения коэффициентов расщепленных проводов с радиусом составляющих / о = 1,5 см к сходственным коэффициентам одиночного провода единичного радиуса о г эквивалентного радиуса расщепленных проводов. Эти зависимости даны на рис. 4-20. Расчеты велись для двух высот подвеса (3 и 30 м) трех видов расщепленных проводов (N=2, 3, 4, соответствующие цифровые обозначения на графиках — I, 2, 3) я четырех значений расстояний между составляющими (0 = 20, 40, 60 и 80сл(). [c.154]

Для анализа рассмотренных предложений по обобщению и пересчету потерь мощности на корону на основе уравнения характеристики потерь (4-17) его нужно преобразовать в необходимую форму— дать зависимости потерь мощности на корону от электростатического градиента и от относительного перенапряжения, С учетом соотнопгений, связывающих напряжение с градиентом, уравнение характеристики потерь мощности па корону приобретает вид для одиночных проводов [c.147]

Наиболее широкими границами области соотношения геометрических параметров проводов практических диаметров, для которых погрешности различных методов минимальны, обладает метод пересчета потерь по градиентам. Поэтому этот метод может быть исполь-зовап для ориентировочных оценок уровня потерь мощности на корону на проводах высоковольтных линий электропередачи. Однако и он в отдельных случаях приводит к чрезмерно большим погрешностям. Представляется целесообразным для более правильных оценок уровня потерь мощности на корону использовать выведенное в настоящей работе уравнение характеристики потерь мощности на корону и обобщение экспериментальных характеристик осуществлять в виде [c.158]

Так же как н в предыдущих случаях, характеристики на рис. 5-13 пр,и // 7ои>1 практически совпадают друг с другом. При и1иоп<1 имеет место разброс опытных точек и тем больший, чем меньше отношение и и он. Поэтому с целью использования графика на рис. 5-13 для практических расчетов на не.м проведена средняя кривая. Сравнение последней с аналогичной кривой для дождя (рис. 5-4) показывает, что они практически одинаковы, но отличны ог характеристик для сухого снега и хорошей погоды. Если же сравнивать между собой все приведенные в настоящей работе обобщенные характеристики (рис. 4-22 — хорошая погода, рис. 5-4 — дождь, рис, 5-9 — снег и рис. 5-13 — изморозь) в области // /о>1. то все они оказываются практически совпадающими независимо от типа провода, плотности воздуха и вида осадков. Это свидетельствует о том, что найденное в настоящей работе уравнение характеристики потерь мощности на корону с достаточной степенью приближения отображает закон потерь мощности на корону яри самы.х разнообразных условиях как в части типов и размеров проводов, так и в части погодных фактор >и. [c.184]

Несомненно, уравнение (4-27) является лищь предполагаемым. Какова достоверность этого предположения, можно выяснить сравнением экспериментальных характеристик потерь мощности на корону на расщепленных проводах с результатами расчетов по уравнению (4-17). [c.140]

В связи с последним положением уместно заметить, что емкости проводов трехфазной опытной линии НИИПТ в Ленинграде имеют значения, соответствующие эквивалентным высотам подвеса проводов однофазных линий 8—10 м. Поэтому неудивительно, что опытные данные, полученные на этой линии и положенные в основу обобщения характеристик потерь мощности на корону (Л. 49], пересчитывались с наименьшими погрешностями при использовании критериальных координат по уравнению (4-43). [c.157]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология