Ориентировочные значения коэффициентов теплоотдачи и теплопередачи

Ориентировочные значения коэффициентов теплопередачи приведены в табл. 6.2, а коэффициентов теплоотдачи — в табл. 6.3. Средняя разность температур при прямотоке или противотоке теплоносителей равна [c.147]

Ориентировочные значения коэффициентов теплоотдачи и теплопередачи [c.174]

Ориентировочные значения коэффициентов теплоотдачи. При расчетах теплообменных аппаратов часто приходится задаваться значениями коэффициентов теплопередачи. При этом целесообразно коэффициент теплопередачи определять по ориентировочным значениям коэффициентов теплоотдачи, приведенным ниже для наиболее часто встречающихся в практике случаев теплоотдачи [c.299]

Определение коэффициентов теплоотдачи и теплопередачи при решении задач режимного расчета затрудняется тем, что в начале расчета неизвестны значения скорости и температуры одной или раз-ных сред. Поэтому в первом приближении этими значениями приходится задаваться ориентировочно, что особенно затруднительно при оценке значений скорости. В дальнейшем значения коэффициентов теплоотдачи и теплопередачи уточняются по методу последовательных приближений, причем требуется, как правило, не менее двух, а иногда и трех приближений. Если при переходе от одного приближения к следующему температуры. меняются незначительно, то для пересчета значений коэффициента теплопередачи на другие расходы сред могут быть использованы приближенные соотнощения (2-125а). [c.155]

В табл. 4-5 приведены приближенные значения коэффициентов теплоотдачи (с округлением) для воды и воздуха, вычисленные по вышеприведенным формулам для основных случаев конвективной теплоотдачи, а в табл. 4 6 — ориентировочные значения коэффициентов теплопередачи, полученные практически для различных случаев теплообмена. [c.174]

Ориентировочные пределы значений коэффициентов теплоотдачи приведены в табл. УИ-18, а коэффициентов теплопередачи — в табл. УЛ-19. Коэффициенты теплопередачи калориферов см. [УИ-32, УИ-ЗЗ]. [c.607]

После предварительного выбора конструкции и размеров аппарата и определения направления движения материальных потоков рассчитываются коэффициенты теплоотдачи и теплопередачи и значение последнего сравнивается с принятым для ориентировочного расчета. При значительном различии принимается новое значение площади поверхности теплообмена и по новым размерам теплообменника заново выполняются вычисления. Расчет можно считать законченным, если последовательные вычисления дают отклонения площади поверхности теплообмена в пределах желательной точности. При оценке этой точности необходимо учитывать сравнительно невысокую точность расчета коэффициентов теплоотдачи. Относительная погрещность находится на уровне 10% или даже более. [c.349]

Требуемые высокие значения эффективности теплопередачи говорят о том, что применяемая схема движения теплоносителя должна быть близкой к противоточной. По-видимому, этому условию удовлетворяет многоходовая пере-крестнопоточная схема (см. рис. 1.14). Анализ рис. 4.4 показывает, что при характерной для этого случая постоянной разности температур и величине подогрева, в четыре раза превышающей разность температур, отношение длины к диаметру непрерывного круглого канала для воздуха должно быть равно примерно 300. Большие значения коэффициента теплоотдачи при поперечном обтекании оребренных труб могут снизить эту величину примерно вполовину. Если принять Ид, = 150, то ориентировочное значение скорости воздуха люжет быть определено, исходя из допустимой величины перепада давления (фактор трения, отнесенный к эквивалентному диаметру проходного, сечения приблизительно. равен 0,13). Таким образом, [c.222]

Следовательно значения коэффициентов теплоотдачи при кипении рабочих тел для холодильных машин недостаточно исследованы. Поэтому расчетные коэффициенты теплоотдачи надо принимать как ориентировочные и проверять их по имеющимся для аппаратов коэффициентам теплопередачи. [c.346]

Однако на этой стадии расчета точное определение коэффициента теплопередачи невозможно, так как а и 2 зависят от параметров конструкции рассчитываемого теплообменного аппарата. Поэтому сначала на основании ориентировочной оценки коэффициента теплопередачи приходится приближенно определить поверхность и выбрать конкретный вариант конструкции, а затем провести уточненный расчет коэффициента теплопередачи и требуемой поверхности. Сопоставление ее с поверхностью выбранного нормализованного теплообменника дает ответ на вопрос о пригодности выбранного варианта для данной технологической задачи. При значительном отклонении расчетной поверхности от выбранной следует перейти к другому варианту конструкции и вновь выполнить уточненный расчет. Число повторных расчетов зависит главным образом от степени отклонения ориентировочной оценки коэффициента теплопередачи от его уточненного значения. Многократное повторение однотипных расчетов предполагает использование ЭВМ. Следует, однако, иметь в виду, что трудоемкость повторных расчетов вручную резко снижается по мере выявления характера зависимости коэффициентов теплоотдачи от параметров конструкции аппарата. [c.21]

После предварительного выбора конструкции и основных размеров аппарата, определения направления движения материальных потоков рассчитывают коэффициенты теплоотдачи и теплопередачи и значение последнего сравнивают с принятым для ориентировочного расчета. При значительном различии их принимают новое значение площади поверхности теплообмена и по новым размерам теплообменника заново выполняют вычисления. [c.81]

На основе опыта или с помощью справочников по теплопередаче ориентировочно оценивают значения коэффициентов теплоотдачи для теплоносителей как от горячего к етенке (ai), так и от стенки к холодному (аг). Можно пользоваться следующими средними значения- ми [51] [c.33]

Для предварительного определения коэффициента теплопередачи К задаемся ориентировочными значениями и (см. гл. IX). Коэффициент теплоотдачи от газа к стенке трубки принимаем равным 300 ккал/мЧас °С, от стенки к воде = 2500 ккал/м ас С. [c.446]

Часто неудовлетворительная конструкция аппарата получается в тех случаях, когда необходимо осуществить теплообмен мteждy технологическим потоком, имеющим большой расход, но малое изменение температуры, и потоком, имеющим малый расход, но большой диапазон изменения температуры. Примером такого аппарата может служить высокотемпературный конденсатор, охлаждаемый водой. В таких условиях наряду с различными схемами тока теплоносителей полезно рассмотреть вопрос о замене охлаждающей среды, например вопрос о целесообразности использования воздушного охлаждения, вместо водяного. , -Задача выбора рациональных скоростей теплоносителей может быть обоснованно решена только путем проведения оптимального расчета, на основе сравнения большого количества конкурирующих вариантов. Пределы скоростей, приведенные выше, имеют сугубо ориентировочный характер. Увеличение скоростей потоков лимитируется, как правило, повышением гидравлических сопротивл е-ний, поэтому верхний предел скорости ограничен располагаемым снижением давления. В конвективных теплообменниках следует наилучшим образом разрешить компромисс между величиной гидравлического сопротивления и коэффициентом теплоотдачи. Например, коэффициент теплоотдачи от жидкости или газа, текущих в межтрубном пространстве, пропорционален скорости потока в степени 0,6. Гидравлическое сопротивление пропорционально квадрату скорости. Отсюда следует, что чем выше доиуекаемое гидравлическое сопротивление, тем более высокого значения, коэфг фициента теплоотдачи можно достичь. Следует, однако, иметь в виду, что коэффициент теплоотдачи от данного потока может весьма слабо влиять на значение общего коэффициента теплопередачи (не быть лимитирующим). [c.339]

П редвар и тельный тепловой расчет. Если учитывать, что коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара большой а = = 10 ООО Вт/(м -К), а потери давления в азоте допускают высокие его скорости в теплообменнике, можно, в соответствии с данными табл. 6.2, принять ориентировочное значение коэффициента теплопередачи /С = 150 Вт/(м К). [c.164]