Противоток теплоносителей

Ориентировочные значения коэффициентов теплопередачи приведены в табл. 6.2, а коэффициентов теплоотдачи — в табл. 6.3. Средняя разность температур при прямотоке или противотоке теплоносителей равна [c.147]

Уравнение теплопередачи при прямотоке и противотоке теплоносителей. [c.301]

Средняя логарифмическая разность температур при противотоке теплоносителей составляет [c.514]

В случае противотока (теплоносители протекают параллельно, но в противоположных направлениях) [c.11]

Основные виды взаимного движения теплоносителей схематически представлены на рис. 9 прямоток — теплоносители протекают параллельно и в одном направлении (рпс. 9, а) противоток — теплоносители протекают параллельно в прямо противоположном направлении (рис. 9, б) перекрестный ток (рис. 9, в). Помимо таких простых схем движения, на практике осуществляются и сложные одновременный прямоток и противоток, многократно перекрестный ток (рис. 9, г, д) и т. д. [c.35]

Пп— признак противоточности в первом ряду комплекса. Первым считается ряд аппаратов (элементов) по ходу теплоносителя, отдающего тепло, начиная с он, т. е. от входа этого теплоносителя Пп = О — общий прямоток теплоносителей в первом ряду (/он, /ви — в одном, первом элементе (аппарате) первого ряда или /ок, вк — в крайних элементах (аппарата.х) первого ряда), Пп = 1 — общий противоток теплоносителей в первом ряду (/он, вк — в одном, первом элементе (аппарате) первого ряда нли /о , вн — в крайних элементах (аппаратах) первого ряда). [c.25]

При противотоке теплоносители движутся в противоположных направлениях характер изменения температур вдоль поверхности теплообмена зависит от соотношения между водяными эквивалентами теплоносителей (рис. 11-4, б. в, г). [c.378]

Процессы контактного пиролиза с движущимся гранулированным теплоносителем. Впервые процесс контактного пиролиза углеводородного сырья в движущемся компактном слое гранулированного теплоносителя был подробно описан в 1948 г. Процесс базировался на технологии, аналогичной технологии каталитического крекинга системы Термофор в ее первом промышленном варианте с ковшовым элеватором для подъема циркулирующего гранулированного теплоносителя. Контакт сырья с теплоносителем в этом процессе осуществляется в противотоке теплоносителем служили шарики диаметром 5—10 мм из огнеупорно го материала с высокой плотностью и механической проч- [c.78]

Проточный фильтрационный режим применяется чаще всего для сыпучих материалов с размерами кусков до 50 мм в шахтных печах. Оптимальные условия создаются при однородном по размерам составе шихты и при достаточной устойчивости шихтовых материалов против истирания. Значительное преимущество получается при противотоке теплоносителя и материалов, обеспечивающем высокий коэффициент теплоиспользования. [c.144]

Печи, работающие по принципу противотока теплоносителя и нагревающихся материалов, с точки зрения возможности использования тепла более совершенны, чем камерные и прямоточные. [c.254]

Путем рассуждений, аналогичных приведенным выше, может быть получено уравнение теплопередачи для противотока жидкостей, аналогичное уравнению (VII,89). Однако при противотоке теплоносителей (рис. VII-18) уравнение теплопередачи имеет вид [c.302]

Рис. V II-21. Сравнение прямотока и противотока теплоносителей.

Организация процесса в аппарате. Почти всегда один и тот же процесс возможно провести разными способами теплообмен и контакт фаз — противотоком или прямотоком, гетерогенно-каталитическую реакцию — в неподвижном или движущемся слое катализатора, разделение жидкостей — ректификацией или дистилляцией и так далее. Переход на цеолитный катализатор гидрокрекинга углеводородов был сделан одновременно с новой организацией процесса во взвешенном слое в виде восходящего потока катализатора. Традиционный пример сокращения затрат на теплообменнике - использование противотока теплоносителей. [c.319]

В теплообменнике при противотоке теплоносителей, не меняющих агрегатное состояние, зависимость (13.8) с учетом выражений [c.354]

Аналогичный подход к определению Аср применим для противотока теплоносителей (без изменения агрегатного состояния режим ИВ). Расчетная схема и возможный температурный профиль изображены на рис.7.13. Различие с прямотоком — в тепловом балансе (контур кз) для холодного теплоносителя. Соответственно расчетной схеме [c.553]

Легко видеть, что выражение (VII.2) справедливо также для противотока теплоносителей. В этом случае уравнение (б) сохраняется, а уравнение (а) соответственно ходу температурных кри-вых (см. рис. УП-18) будет иметь следующий вид iiQ = /С ( 1 — [c.345]

Наибольшее распространение теплообменники пластинчатого типа получили в пищевой промышленности вследствие относительной простоты разборки и легкости очистки и дезинфекции теплообменных поверхностей. Пластины могут изготавливаться из нержавеющей стали, титана, никеля или других металлов или сплавов, необходимых для конкретных химически активных теплоносителей. В качестве материала прокладок между соседними пластинами используются силикон или фторуглерод, резины и асбест. Герметичность многочисленных соединений пластин в разборных пластинчатых аппаратах представляет известную проблему, поэтому здесь вероятно некоторое взаимное проникновение теплоносителей. В герметичных сварных пластинчатых аппаратах исчезает возможность осмотра и очистки теплообменных поверхностей. Впрочем, турбулизация потоков внутри волнистых щелевых каналов более чем в два раза замедляет отложение зафязнений по сравнению с ТА кожухотрубчатого типа. Пластинчатые ТА используются, как правило, для теплообмена между теплоносителями, не изменяющими своего фазового состояния (чаще — для капельных жидкостей), но в некоторых случаях они находят применение и в качестве конденсаторов или даже испарителей, например при выпаривании небольших количеств высоковязких растворов. Существует до 60 конфигураций пластин, изготовление которых не является легкой механической операцией, особенно для пластин крупных размеров. Поэтому пластинчатые ТА обычно имеют относительно скромные габариты или собираются из наборов пластин, размеры которых не превышают одного метра. Комбинированием пластинчатых ТА сравнительно просто организуются системы противотока теплоносителей или теплообмен между тремя или более теплоносителями (рис. 6.2.5.9). Расчеты пластинчатых ТА проводятся по корреляционным соотношениям, получаемым в соответствующих опытах [1, 50, 51]. Подробные данные о конструкциях существующих пластинчатых аппаратов приводятся в [43, 44]. [c.355]

Недостаток многоходовых TOA с перегородками - отсутствие в них противотока теплоносителей, так как в трубном пространстве теплоноситель I по одному ходу движется в одну сторону, а по следующему ходу - в противоположную (смешанный ток теплоносителей) в межтрубном пространстве поперечные перегородки вынуждают теплоноситель II обтекать трубки преимуще- [c.300]

Внутри задней цапфы размещаются мягкий сальник и труба подвода и отвода динила. К бобышке задней цапфы приварены два змеевика, поставленные таким образом, что в них осуществляется противоток теплоносителя. Жидкий динил из змеевиков проходит в общую камеру в бобышке, откуда поступает в наружную рубашку, из которой через цапфу попадает в трубу отвода. [c.262]

Простейший вид распределения температуры изображен на рис. 4.1, а. Он реализуется в теплообменнике с идеальным противотоком теплоносителей, в котором прирост температуры холодного теплоносителя равен потерям температуры горячего таким образом, разность температур двух теплоносителей постоянна по всей длине канала. В остальных примерах рассматриваются более сложные случаи, так как с изменением разности температур изменяется тепловой поток. Вследствие этого изменяется и наклон кривых температуры теплоносителей в зависимости от расстояния до входа. Этот эффект особенно заметно проявляется во втором идеализированном случае, когда температура поверхности теплообмена постоянна независимо от расстояния до входа теплоносителя, что обычно является типичным условием работы конденсаторов. Температура холодного теплоносителя сначала быстро растет вблизи входа, затем рост постепенно замедляется с уменьшением разности температур между теплоносителями, сопровождающимся уменьшением плотности теплового потока. Подобный эффект можно наблюдать в типичном случае распределения температур для котельной установки (см. рис. 4.1, в). В прямоточных и проти-воточных теплообменниках (см. рис. 4.1, г и д) меняется не только разность [c.72]

Сушилка работает по принципу противотока. Теплоноситель, представляющий собой смесь топочных газов с воздухом, из смесительной камеры топки по трубопроводу поступает в открытые окна подводящих коробов, затем проходит сквозь слой зерна, отводится через короба и вентиляторами выбрасывается за пределы сушильной камеры. В зависимости от назначения высушиваемого зерна температура в сушильной камере поддерживается на уровне 40...50°С (для семенного зерна) и 50...60°С (для товарного зерна). Продолжительность пребывания зерна в шахте 1,5—2 ч. [c.72]

Здесь специфична запись функции эффективности ряда элементов Фэр. Она зависит от двух факторов от схемы движения теплоносителей в ряду (общий прямоток теплоносителей, Пп = 0 общий противоток теплоносителей, Пп = 1) п от унификации элементов в ряду (одинаковые элементы, Пу = О, разные элементы, Пу = 1). Следовательно, возможно четыре вида рядов э лёментов и восемь видов рядов, состоящих из пар элементов. Все эти случаи рассмотрены дальше. Всем величинам, относящимся к элементу, присвоен индекс э . [c.166]

Пример VII. 1. Определить поверхность теплообмена подогревателя раствора Na l. Раствор нагревается от температуры / = 15 С до =50 С за счет тепла, отдаваемого тем же раствором при начальной температуре г 2 = 90°С. Расход раствора Gi = ( 2 = 5 г/ч удельная теплоемкость раствора Na l с = = 3950 дж кг-град)-, коэффициент теплопередачи e = = 400 вт м -град). Расчет поверхности теплообмена провести как для прямотока, так и для противотока теплоносителей. [c.197]

Сушилка работает в режиме противотока. Теплоноситель поступает в сушилку из газогенератора 1в. Порошок из башни поступает на ленточный транспортер 26, сюда же автоматическ.им ленточным доза-. тором дозируется перборат натрия из бункера 25. При перемещении порошка по транспортеру на него из форсунки напыляется отдушка из емкости 24. [c.145]

Для интенсификации процессов массо- и теплопередачи в этих печах применяют следующие приемы 1) увеличение движущей силы теплопередачи М повыщением температуры теплоносителя и применением противотока теплоносителя и нагреваемого материала (туннельные печи, барабанные вращающиеся печи) 2) увеличение поверхности теплообмена измельчением нагреваемого материала и перемещиванием его в потоке теплоносителя (барабанные вращающиеся печи), распылением или взвещиванием материала в потоке газа, печи кипяп1его слоя), расплавлением нагреваемой щихты (домны, конверторы) 3) увеличение коэффициента теплоотдачи использованием теплоты излучения стен и свода печей (отражательные печи), повыщением турбулентности потоков греющих газов, увеличением коэффициента теплопроводности при расплавлении нагреваемого материала и т. п. Для топливных печей косвенного нагрева [c.180]

В трубчатых контактных аппаратах теплообмен происходит непрерывно и одновременно с каталитической реакцией. Катализ происходит при политермическом режиме тепловой эффект реакции частично компенсируется подводом или отводом теплоты. Аппараты с катализатором в трубах используются для эндотермических и экзотермических реакций. При проведении эндотермических реакций в межтрубное пространство аппарата подаются горячие топочные газы, омывающие трубы с катализатором. Иногда такие аппараты устроены по типу трубчатого теплообменника, заключенного в обмуровку, в трубках которого находится катализатор (рис, 109), а иногда, как пе ь, по окружности которой расположены трубки с катализатором, а в центре циркулируют топочные газы. Реагирующая газовая смесь проходит ка-тализаторные трубки противотоком теплоносителю, непрерывно нагреваясь до температуры реакции теплота отходящих топочных газов используется для подогрева реагентов и в котлах-утилизаторах. По такому принципу устроены контактные аппараты для дегидрирования бутана, каталитической конверсии метана (]-я стадия)и других процессов. При проведении экзотермических реакций в трубчатых аппаратах теплообмен производится между [c.242]

Однако преимущество противотока не ограничивается экономией капитальньк затрат (возможность провести процесс с меньшей F). Часто значительно существеннее энергетические выгоды. Пусть заданы поток и граничные температуры целевого продукта (например, Г и 7") и известна начальная температура теплоносителя t. При прямотоке, очевидно, всегда t" < < Г" при противотоке t" < Т, что совсем не исключает t" > > Т". Значит, при противотоке теплоноситель G2 может быть нагрет (в данном примере) до более высокой выходной температуры следовательно, для передачи заданного количества теплоты Q= = Gi i(T — Т") расход теплоносителя G будет меньше — по (д), поскольку (/ — t) стало больше. [c.555]

Одновременно с интенсификацией теплоотдачи увеличение скорости теплоносителей приводит к быстрому (для турбулентных потоков пропорционально квадрату скорости) возрастанию гидравлического сопротивления ТА, что огранряивает число ходов (до восьми) и количество перегородок (до четырех на один метр длины ТА). Кроме того, наличие нескольких ходов по трубному пространству и установка перегородок в межтрубном пространстве не позволяют реализовать чистый противоток теплоносителей, что приводит к снижению средней движущей разности температур теплоносителей АГер (см. формулу (6.2.2.5) и комментарий к ней). [c.348]

Элементные ТА представляют собой ряд последовательно соединенных одноходовых кожухотрубчатых ТА (рис. 6.2.1.1), что позволяет при многократно увеличенной поверхности теплообмена сохранить относительно высокую скорость движения теплоносителей как в трубном, так и в межтрубном пространствах без использования перегородок. Преимуществом такого способа интенсификации теплопередачи является возможность реализации практически чистого противотока теплоносителей. Еще одно достоинство элементной схемы состоит в возможности создавать большие давления в межтрубных пространствах, поскольку диаметр кож оса каждого из ТА здесь меньше, чем у единственного аппарата с перегородками при приблизительно одинаковой поверхности теплопередачи. Недостатком элементной схемы соединения аппаратов является повышенная металлоемкость. [c.350]

Так как подынтегральная функция зависит от температур теплоносителей и верхний предел интегрирования неизвестен, то при интегрировании уравнения (5.79) переходят к пфеменным температурам теплоносителей. Записывая уравнение теплового баланса для теплоносителей в пределах элементарной поверхности теплообмена Af, получаем (для случая противотока теплоносителей) [c.201]

Элементные теплообменники представляют собой ряд последовательно соединенных одноходовых кожухотрубчатых теплообменников (см. рис. 3.40). Такое соединение допускает относительно высокую скорость движения теплоносителей как в трубном, так и в межтрубном пространствах без использования перегородок. Преимущество элементных TOA по сравнению с аппаратами с перегородками - возможность создания практически чистого противотока теплоносителей. Следовательно, использование элементной схемы соединения простых одноходовых TOA обеспечивает максимальную для заданных начальных и конечных условий среднюю разность температур теплоносителей (см. комментарий к формуле (3.105) для Ai p). [c.302]

Были изучены три режима высокотемпературного процесса карбонизации крупногранулированного лигнина 1) в противотоке теплоносителя и гранул лигнина с. влажностью 58—60% (табл. 3, опыт 5) 2) в противотоке теплоносителя и воздушносухих гранул лигнина (опыт 6) 3) в прямотоке теплоносителя и гранул лигнина с влажностью 58—60% (опыт 7). [c.119]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология