Теплоотдача конвективная

При локальном моделировании теплообмена в зернистом слое необходимо учитывать дополнительный перенос теплоты от калориметра излучением и теплопроводностью к соседним шарам через прослойки газа вблизи точек контакта (см. раздел IV. 1). Для получения конвективной составляющей обшей величины а необходимо ввести соответствующие поправки. Коэффициент теплоотдачи излучением ал рассчитывали по известным формулам [12] в соответствии с коэффициентом излучения [c.150]

В работе [46] предложена упрощенная модель пристенной теплоотдачи в зернистом слое. Особенностью коэффициента пристенного теплообмена в зернистом слое является то, что он отнесен к Д/ст — разнице температуры стенки и температуры, полученной экстраполяцией профиля температуры в слое на стенку [48]. Таким образом, дополнительное термическое сопротивление конвективному теплопереносу в пристенной зоне относится к бесконечно тонкой пленке на стенке коэффициент определяется как величина, обратная этому термическому сопротивлению. Разница температур Д ст вызывает дополнительный тепловой поток между стенкой и зернами, прилегающими к ней. При рассмотрении этого потока приходится отказаться от модели слоя как квазигомогенной среды и учитывать, что движущая разница температур в этом случае больше Д/ст, так как зерна имеют конечные размеры. Поскольку должен быть отнесен к Д/ст, то из термического сопротивления теплопереносу между стенкой и зернами нужно вычесть термическое сопротивление общему потоку теплоты у стенки в полосе шириной 0,5 (от стенки до центров первого ряда зерен).- В соответствии с этим получена формула [46] [c.128]

Теплообмен между стенками аппарата и фонтанирующим слоем осуществляется, главным образом, за счет конвективного переноса тепла частицами, движущимися вниз в кольцевой зоне Значения коэффициента теплоотдачи для различных твердых материалов при развитом фонтанировании в воздушном потоке находятся в пределах от 51 до 136 Вт/(м -К) [44—117 ккал/(м -ч-°С)]. [c.642]

Значение коэффициента теплоотдачи зависит от характера ограждения и от интенсивности движения воздуха относительно его поверхности. Более интенсивной является теплоотдача у наружных поверхностей наружных ограждений, которые подвержены воздействию солнца, ветра, атмосферных осадков. Значения коэффициентов теплоотдачи больше в камерах с усиленной циркуляцией воздуха и меньше в камерах, в которых циркуляция воздуха естественная. При расположении пола на грунте с наружной стороны конструкции нет движущейся среды и, естественно, отсутствует теплоотдача (конвективный теплообмен), а потому тер- [c.53]

Конвективный теплообмен — это теплообмен между твердым телом и жидкостью (газом), происходящий при их соприкосновении и одновременном переносе теплоты путем теплопроводности и конвекции. Такой случай распространения теплоты называется теплоотдачей. Конвективный перенос теплоты связан с движением теплоносителя. Движение среды вызывается разными причинами вынужденное движение возникает под действием какого-либо возбудителя (насоса, вентилятора, мешалки), свободное движение — вследствие разности плотностей нагретых и холодных частиц среды, которая обусловлена наличием разности температур. В первом случае это будет вынужденная конвекция, во втором — естественная конвекция. [c.186]

Рис. 7.4. Зависимость скорости ожижения й " и коэффициента теплоотдачи конвективного теплообмена а от диаметра твердых частиц в псевдоожиженном слое [239].

После введения поправок опытные данные по конвективной теплоотдаче усреднялись для каждого опыта. При этом значения для отдельных калориметров, включая расположенные у стенки, отличались от среднего не более, чем на 8%. При первоначальной обработке опытные данные были выражены в критериях Ке и Ыи = а Дг- В этих координатах результаты для разных вариантов сильно отличаются друг от друга это вполне естественно, поскольку они получены при значениях порозности слоев от 0,33 до 0,67. [c.151]

Температуру уходящих газов определяют по температуре нагрева жидкости в трубках с добавлением определенной разности температур. По этим величинам с помощью формул, приведенных в разделе, посвященном теплоотдаче газа в пучках, вычисляется поверхность нагрева конвективного пучка. [c.269]

Коэффициент конвективной теплоотдачи. от парогазового потока к пленке конденсата [c.207]

Теплопередача в обогреваемом аппарате определяется величиной коэффициента теплоотдачи на стороне конденсации водяного пара высокого давления и значением коэффициента теплоотдачи нагреваемого материала (конвективный теплообмен или кипение). [c.289]

Коэффициент теплоотдачи прп конвективном теплообмене (охлаждение или нагревание) зависит как от условий обтекания стенки трубы жидкостью, так и от режима ее течения. Для жидкости, подаваемой в трубное пространство теплообменника, стремятся создать турбулентный режим за счет увеличения числа ходов. [c.149]

Воздушные (водяные) модели дают возможность моделирования конвективного теплообмена для определения коэффициентов теплоотдачи конвекцией в печах. Они позволяют оценивать роль отдельных участков и поверхностей в тепловой работе печей, а также определять гидравлические сопротивления печей или отдельных участков. [c.129]

Максимальное влияние колебаний потока на конвективный теплообмен в каналах наблюдается на резонансных частотах [20]. Теплоотдача вблизи пучности скорости стоячей волны максимальна, а вблизи узла-минимальна. Распределение температуры стенки по длине канала имеет форму стоячей волны. Появление гармоник в сигнале приводит к падению коэффициента теплоотдачи, так как для этих составляющих система выходит из резонанса. [c.156]

Перечень формул, полученных рядом авторов для расчета теплоотдачи в гладких и шероховатых трубах на основе различных вариантов аналогии переноса тепла и импульса, представлен в табл. 7.4. Приведенные формулы показывают эволюцию развития аналогии переноса тепла и импульса по мере расширения представления о структуре потока и совершенствования механизма конвективного теплопереноса в трубах и каналах, что позволило расширить область ее применения на весьма широкий диапазон чисел Ке и Рг, а также учесть геометрию мелкомасштабной шероховатости. Это стало возможным благодаря де- [c.358]

При отдаче тепла горячими газами трубам конвективной секции печи наряду с теплоотдачей путем конвекции необходимо учитывать также теплоотдачу излучением газов и излучением [c.89]

В присутствии примесей процесс теплопередачи определяется уже не скоростью отвода тепла, выделяющегося при конденсации, а, главным образом, интенсивностью движения частиц пара из центральной части трубок к поверхности, на которой происходит конденсация. Движение пара обусловлено как диффузией, так и конвективным обменом. Скорость движения пара к поверхности определяется разностью парциальных давлений у поверхности и в основной массе. В процессе конденсации воздух концентрируется у поверхности охлаждения и создает дополнительное сопротивление движению пара к поверхности. Ограниченный приток пара к поверхности постепенно вызывает увеличение толщины экранирующего слоя инертных газов, поэтому коэффициент теплоотдачи снижается. В парогазовой смеси всегда присутствует некоторое количество инертных примесей даже после эффективного их удаления, что приводит к уменьшению парциального давления водяного пара н снижению температуры к. а следовательно плотности теплового потока на теплообменных секциях. [c.135]

Критерий Рейнольдса для парогазового потока Коэффициент конвективной теплоотдачи от парогазового потока к пленке конденсата Коэффициент конвективной массоотдачи от парогазового потока к пленке конденсата, отнесенной к градиенту концентраций [c.197]

При естественной конвекции газы перемешаются с небольшой скоростью. Учитывая естественный процесс конвекщш, отопительные батареи устанавливают по возможности ниже, а охлаждающие батареи холодильников — часто в верхней зоне. Однако в технике естественные конвекционные течения часто оказываются недостаточными. В таких случаях прибегают к принудительной конвекции с помощью насосов или вентиляторов. Так в холодильной технике используются воздухоохладители, перемещение воздуха у охлаждающей поверхности которых осуществляется принудительно, вентиляторами, что позволяет интенсифицировать теплообмен. Как было отмечено, процесс теплообмена в жидкостях и газах обычно осуществляется действием теплопроводности и конвекции. Их совокупное действие называется конвективным теплообменом, теплоотдачей соприкосновением или просто теплоотдачей. Конвективный теплообмен (или теплоотдача) представляет собой очень сложный процесс, который зависит от многих условий. В частности, в зависимости от рода движения (свободное или вынужденное) интенсивность теплообмена различна. При ламинарном движении, когда частицы жидкости движутся параллельно стенке, перенос тепла к стенке осуществляется путем теплопроводности и зависит в основном от коэффициента теплопроводности жидкости. При турбулентном же режиме, когда частицы жидкости движутся неупорядоченно, хаотически, такой способ переноса тепла сохраняется лишь в ламинарном пограничном слое и интенсивность теплообмена возрастает в результате уменьшения толщины ламинарного слоя жидкости. На процесс теплоотдачи значительно влияют физические свойства веществ теплопроводность, плот- [c.25]

Теплоперенос в псевдоожиженном слое происходит конвективно с помощью предварительно подогретого газа и кондуктивно — через теплообменные поверхности контактов. Из рис. 7.4 видно, что коэффициент теплоотдачи конвективного теплообмена а прямо пропорционален скорости ожижения (скорости ожижающего газа) и зависит от диаметра частиц (скорость сжижающего газа и коэффициент теплоотдачи снижаются с уменьшением размера частиц), [c.155]

Аналогично теплоотдаче конвективный массообмен между жидкой или твердой поверхностью и окружающей средой называют массоот-дачей. [c.336]

Наиболее подробная модель пристенной теплоотдачи в зернистом слое предложена в работе Яги и Кунии [27, третья ссылка]. Общий коэффициент пристенной теплоотдачи представлен как сумма конвективной составляющей и постоя н ной составляющей не зависящей от скорости газа. Конвективная составляющая найдена на основе теории ламинарного пограничного слоя на стенке и плохо соответствует опытным данным. Постоянная составляющая рассчитывается, исходя из модели пристенного слоя как квазигомогенной среды. [c.128]

Конвективная составляющая пристенной теплоотдачи зависит от порозности слоя е, которая определяет средние скорости газа в слое и в пристенной области, а также число точек контакта элементов слоя со стенкой на единицу ее поверхности чем меньше е, тем больше число контактов и сильнее турбулизируется поток газа у стенки. С учетом этого, в качестве хараК терной скорости в слое нужно принять v = ы/е, а в качестве определяющего размера da = 4 е/а, так же, как это сделано при рассмотрении гидравлического сопротивления зернистого слоя. Поскольку da входит как в Nua ет, так и в Res, зависимость между которыми для конвективной теплоотдачи близка к линейной (см. табл. IV. 2), то для простоты поверхность стенки можно не учитывать при расчете поверхности элементов слоя в единице его объема, даже при малых отношениях D n/d. [c.129]

В большинстве работ, выполненных методом локального моделирования теплообмена, использовался один шар-калориметр. В работе Дентона и соавт. [100] вводилась поправка на контактный и лучистый теплоотвод от калориметров, а также потери теплоты по проводам. Эта поправка определялась по мощности нагревателя при скорости газа, равной нулю, и разнице температур калориметра и газа в опытах. При этом конвективная составляющая теплоотдачи принималась равной Ыитш = 2. Для средних значений Ыиэ получены зависимости, близкие к формуле (IV. 71), с отклонением для шаров большего диаметра до 25%. [c.159]

Расчет теплоотдачи от жидкого тепл оносителя к стенкам трубок производится по формулам конвективного теплообмена при вынужденном течении жидкости по трубкам. При нагреве насыщенным паром высокого давления применяются формулы для расчета теплоотдачи при конденсации пара в горизонтальной трубке. Условия теплоотдачи внутри сосуда аналогичны предыдущему. [c.191]

Коэффициент теплоотдачи внутри трубки определяегся при применении жидких теплоносителей по соответствующим уравнениям конвективного теплообмена при паровом обогреве — по формулам теплоотдачи при конденсации пара на стенке, высота которой рав-198 [c.198]

На фиг. 174 показана конвективная система, образованная верхней частью трубок 1. Продукты сгорания поступают через концентрическое сечение, образуемое отражательной плоскостью 2, подвешенной под потолком печи. Сужение проточного сечения увеличивает скорость течения и, следовательно, теплоотдачу. Кроме того, количество переданного тепла увеличивается также за счет оребрения трубок. Благодаря этому, можно увеличить тепловую нагрузку трубок добившись ее равномерности по всей их длине. В последнее время отражательная плоскость 2 стола изготовляется из металла, что обеспечивает передачу тепла за счет теплолроводности металлической стенки из радиационого в конвективное пространство. Это также способствует более равномерному нагреву всей поврехности нагрева. [c.263]

Теплотехнический расчет т )убчатой печи состоит из расчета тепла, передаваемого лучеиспусканием в топочном пространстве, и тепла, передаваемого посредством конвекции в конвективной системе. Соответствующие формулы приведены в главах, посвященных расчету теплоотдачи лучеиспусканием и конвекцией. При расчете лучистого теплообмена в топке за основу берут размеры топочного пространства (топочной камеры с радиационной системой). Величина топочного пространства зависит от вида топлива и конструкции горелки и определяется значением тепловой нагрузки топочного пространства в ккал1м час. [c.269]

Коэффициент теплоотдачи, в том числе Ащах) в соответствии с выражением (Х,3), слагается из пакетной , конвективной и радиационной (лучистой) составляющих. При этом через максимум с ростом скорости газа проходит пакетная составляющая h. Конвективная составляющая, естественно, монотонно возрастает со скоростью газа лучистая может зависеть от i7 в связи [c.449]

Коэффициент теплоотдачи можно рассматривать как функцию кондуктивного и конвективного кр конв) коэффициентов [c.458]

В частном случае, когда лимитирующей кинетической стадией является внешний перенос свободной влаги от материала к окружающей среде, температурный и концентрационный градиенты внутри материала обычно невелики. В этом случае температура материала может приниматься постоянной и равной температуре мокрого термометра, а процесс сушки рассматриваться как конвективный теплоперепос. В этих условиях постулируют, что количество удаленной влаги определяется количеством переданного тепла. Этот период сушки обычно называют периодом постоянной скорости сушки (или первым периодом). Продолжительность периода постоянной скорости обычно рассчитывается по уравнениям теплового баланса (для этого достаточно высоты слоя в 300—400 мм) или по уравнениям теплообмена. В последнем случае коэффициенты теплоотдачи могут быть определены по специальным расчетным формулам (см., например, гл. X этой книги или монографию Гельперина с соавт. ). [c.514]

Исследование теплообмена между стенкой и фонтанирующим слоем при использовании воды в качестве ожижающего агента показало, что в этом случае перенос тепла твердыми частицами, движущимися вдоль стенки аппарата, теряет свое значение по сравнению с конвективным переносом потоком самой воды. Медленное направленное движение твердых частиц в кольцевой зоне, по всей вероятности, ослабляет эти конвективные потоки коэффициенты теплоотдачи в фонтанирующих слоях составляли 430— 580 Вт/(м -К) [370—490 ккал/(м -ч-°С)], тогда как в пустом аппарате без твердых частиц при тех же рабочих скоростях они превышали ИЗО ВтДм -К) [975 (ккал/м -ч-°С)]. [c.644]

Радиационно-конвективная печь Илмеет две отделенные друг от друга секции радиационную и конвективную. Большая часть используемого тепла передается в радиационной секции (обычно 60—80% всего использованного тепла), остальное —в конвективной секции. Конвективная секция служит для использования физического тепла продуктов сгорания, выходящих из радиационной секции обычно с температурой 700—900° С при экономически приемлемой температуре нагрева 350—500° С (соответственно температуре перегонки). Величина конвективной секции, как правило, подбирается с такшг расчетом, чтобы температура продуктов сгорания, выходящих в боров, была почти на 150° С выше, чем температура нагреваемых веществ при входе в печь. Поэтому тепловая нагрузка труб в конвективной секции меньше, чем в радиационной (около 6—13 000 ккал1м--ч), что обусловлено низким коэффициентом теплоотдачи со стороны дымовых газов. С внешней стороны иногда эти трубы снабжаются добавочной поверхностью — поперечными или продольными ребрами, шинами и т. и. [c.15]

О 9 этого достигается необходимый коэффи-цпент теплоотдачи. Сферическая конвективная часть образована либо горизонтальными ребристыми трубами, помещенными над радиационной секцией, либо вертикальны1 п1 трубами в кольцевом пространстве меньшего диаметра, чем диаметр радиационной секции. Вертикальная цилиндрическая печь с конвективной секцией, образованной частью радиационных труб, показана на рис. 4. [c.20]

Уменьшение диаметра труб приводит к следующим преимуществам коэффициент теплоотдачи от газов к трубе увеличивается, в конвекционной шахте заданных размеров размещаются трубы с большей поверхностью нагрева. Недостатки уменьшается расстояние между трубными опорами, а следовательно, увеличивается число опор увеличивается число соединений нескольких конвективных труб в одну радиантиую. [c.313]

Вычисляют локальные величины коэффициента конвективной теплоотдачи аквг от парогазового потока к пленке конденсата. [c.202]