Физические параметры некоторых жидкостей. Вода

Не в пример однофазной жидкости, критическое значение Не для потока, содержащего твердую фазу, может изменяться в широких пределах в зависимости от физических свойств твердой фазы, ее концентрации и размера частиц [41]. В некоторых случаях твердая фаза снижает критическое значение Ре и вызывает наступление турбулентного режима при параметре Ке, меньшем критического. Это наблюдается в системе вода —песок. Наоборот, в системах вода — глина, вода — резиновая крошка и вода — канифоль существует поздняя турбулизация, т. е. увеличение критического значения Ке. При содержании песка в смеси с нефтью, равном 200 г/л, турбулентный режим возникает при Ке > 400, а при 600 г/л Ке > 300. Для смеси глицерин — песок критическое значение Ке равно 150—200 [41]. Для смесей вода — канифоль и вода — резиновая крошка критическое значение Ке находится в пределах от 4000 до 18000 в зависимости от концентрации твердой фазы [41]. Для смеси вода — глина критические значения Ке даже превышают указанные величины [41]. [c.113]

С одинаковой диэлектрической проницаемостью изменяется в ряду С1 >Вг->1 и при увеличении 1/е возрастает по одному закону (рис. 4.9). По данным намерения проводимости можно заключить, что специфическая структура воды не изменяется, если содержание диоксана не превышает примерно 30 вес.% (8,1 мол.%). При более высокой концентрации диоксана смесь ведет себя до некоторой степени как бесструктурная жидкость. Ионный размер а в уравнении проводимости с повышением содержания диоксана в смеси увеличивается. И хотя это не противоречит тому, что в смеси растворителей в сольватной сфере ионов все большее число молекул воды замещается гораздо более крупными молекулами диоксана, все же вызывает сомнение, можно ли параметр а в такой сложной системе считать за нечто большее, чем эмпирический параметр, не имеющий простого физического смысла. [c.366]

При докритических давлениях, т.е. в области существования двухфазной среды воды, число степеней свободы уменьшается на единицу плотность обеих фаз является одновременно функцией как давления, так и температуры. При этом вода и пар как растворители при неизменности химической природы различаются своей плотностью, что и обусловливает различие их остальных свойств, в том числе полярности. По мере повышения параметров плотность и диэлектрическая постоянная воды непрерывно уменьшаются, а пара — увеличиваются до встречи в критической точке, как это видно из рис. 9.2. Разница в физических свойствах воды и водяного пара по мере приближения к критической точке непрерывно уменьшается, свойства пара до известной степени приближаются к свойствам жидкости, а вода начинает приобретать некоторые свойства, присущие газам. [c.118]

Воспользовавшись ячеечной теорией жидкостей [151, 172], (см. главу вторую, раздел III) для оценки величины отношения функций распределения, Ван-дер-Ваальс и Платеев [205] и Баррер и Стюарт [69] смогли добиться успеха в расчете константы равновесия и других свойств простых газов в гидратах газов. Вап-дер-Ваальс и Платеев ввели условный параметр, Баррер и Стюарт произвели полный расчет для Аг, Кг и Хе, воспользовавшись только известными физическими константами для этих газов и воды. В табл. 75 приведены некоторые наблюденные и рассчитанные давления диссоциации при 0° С некоторых гидратов газов типа 1, а также соответ-ствую1цие оценочные значения и 02 для малых и больших полостей [260]. Условный параметр был определен расчетным путем для гидрата аргона и подтвержден экспериментально. Поэтому он применим и для других систем. Такой подход вполне удовлетворителен [c.369]

Физические свойства воды и жидких углеводородных топлив, применяемых в ГТД, различны. Большое значение имеет, в частности, различие коэффициентов поверхностного натяжения. При пневмат1песком распыливании топлива во фронтовых устройствах современных камер сгорания ГТД, это различие согласно работе [13] приводит к повьпие-нию дисперсности (уменьшению размеров капель) распыленного топлива по сравнению с дисперсностью капель воды, распыленной в этих же фронтовых устройствах при холодном моделировании процесса смесеобразования. Это вызовет, в свою очередь, некоторое ослабление сепарации капель топлива на периферию потока за фронтовыми устройствами по сравнению с сепарацией капель воды. К количественным изменениям в распределении топлива приведет и вьщеление тепла при горении в первичной зоне частичное выгорание и испарение капель топлива изменит их траектории за фронтовыми устройствами по сравнению с их траекториями в отсутствии горения. Однако несмотря на зти количественные отличия основные особенности процесса смесеобразования, установленные при исследовании этого процесса методом холодного моделирования (определяющее влияние параметров потока воздуха на распыливание и распределение распыленной жидкости в потоке воздуха за фронтовыми устройствами, тенденция к сепарации капель на периферию этого потока), характерны и для реальных камер сгорания ГТД. [c.97]