Концентрация твердой фазы

Исходные данные для расчета следующие производительность по исходной суспензии = 267 т/ч начальная массовая концентрация твердой фазы = 2,6 % конечная концентрация Xf = 16 % плотность твердой фазы = 1350 кг/м плотность жидкой фазы = 1000 кг/м динамическая вязкость жидкости ц. = 1,08 10" Па-с перепад давления на фильтре Ар = = 7-10 Па влажность осадка W = 56 % удельное сопротивление осадка = 32-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. = 14-10 1/м вспомогательное время, затрачиваемое на сброс осадка, t = 45 с толщина осадка /г с = 16 мм. [c.101]

Концентрация твердой фазы рассчитывается по уравнению (3.3) с учетом объемного расхода газа перед каждой ступенью очистки. [c.81]

Низкая концентрация твердой фазы и высокая дисперсность осадка исключают возможность применения фильтрующих центрифуг непрерывного действия. Рыхлость образующегося осадка и допустимость его дробления позволяют проводить разделение суспензии на центрифугах с ножевой выгрузкой осадка. [c.136]

Во многих случаях источником образования взрывоопасных пылевоздушных смесей в закрытой аппаратуре являются сами процессы пылеосаждения. Наибольшую опасность представляют сухие пылеосадители, так как в любом случае пылеосаждение сопровождается нарастанием концентрации пыли в замкнутом объеме вплоть до образования порошкообразной твердой фазы на выходе из аппарата. Таким образом, в аппарате пылеосаждения всегда имеется пылегазовая смесь с различной концентрацией твердой фазы, содержащая определенное количество окислителя. [c.277]

При концентрации твердой фазы х,п <5 % плотность суспензии может быть принята равной плотности жидкой фазы. [c.94]

Малая концентрация твердой фазы и повышенное требование к ее уносу исключают возможность при менения фильтров непрерывного действия (см. табл. 4.1). [c.97]

Пример 4.1. Выбрать стандартный фильтр и рассчитать требуемое их количество для фильтрования С, = 13 800 м ч суспензии с объемной концентрацией твердой фазы Ха = 1,8 %. [c.97]

Но тем пе менее на основании некоторых наших опытов можно полагать, что процесс электроосаждения парафина вследствие простоты аппаратурного оформления при надлежащей его конструктивной разработке сможет найти промышленное применение при депарафинизации и в первую очередь, возможно, для освобождения от взвеси парафина суспензий с невысокой концентрацией твердой фазы. [c.135]

Пример 3.3. Выбрать пылеулавливающий аппарат по следующим исходным данным расход газа Уо. г = Ю нм /с температура газа /г = 250 °С концентрация твердой фазы в газе л = 60 г/нм дисперсный состав частнц [c.81]

Исходные данные для расчета следующие поверхность фильтрования == 80 м , толщина набираемого осадка равна половине толщины плиты = 22,5 мм, максимально допустимый перепад давления на фильтре Дрд = 4-10 Па среднее удельное сопротивление осадка при максимально допустимом перепаде давления 3 = 5-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. п = 11 - 10 1/м динамическая вязкость фильтрата (А = 2 -10 Па-с вязкость промывной жидкости (Хпр = 1- О" Па-с массовая концентрация твердой фазы в суспензии = 4,6 % [c.102]

Расчет производительности фильтра. Для выбранного насоса 2АХ-9 строим совмещенную характеристику производительности насоса по фильтрату и характеристику сети при /1ос = 0 в координатах р—Уф (рис. 4.4), Так как концентрация твердой фазы мала, то можно принять, что Уф У , а р, р . [c.106]

Выбор центрифуги проводим на основе анализа свойств суспензии и технологических требований, указанных в исходных данных (см. табл. 5.1—5.3). Для проведения такого анализа рассчитаем объемную концентрацию твердой фазы п объемную производительность центрифуги по суспензии. Объемная концентрация суспензии равна [c.135]

Основной продукт —твердая фаза. Фугат подается на очистку. Требуемая производительность по суспензии Усб = 2,24 м /ч по твердому осадку О,, = 560 кг/ч. Массовая концентрация твердой фазы х = 25 %, объемная — = 19,3 %. Вязкость жидкой фазы равна х = 0,9-10" Па-с. Плотность твердой фазы = = 1390 кг/м плотность жидкой = 1000 кг/м . [c.141]

Анализируя свойства суспензии и предъявляемые технологические требования (см. табл. 5.1 и 5.2), приходим к выводу, что малая концентрация твердой фазы и ее гранулометрический состав не позволяют применить для разделения данной суспензии фильтрующие центрифуги непрерывного действия. [c.141]

Пример 9.1. Подобрать перемешивающее устройство для аппарата с номинальным объемом = 5 м , в котором содержится суспензия с частицами размером б = 1,5 мм. Вязкость жидкости [I = 0,0065 Па-с, плотность жидкости р) = 1020 кг/м , плотность твердой фазы = 1700 кг/м . Концентрация твердой фазы до 90 %. Давление в аппарате 0,3 МПа среда некоррозионна и невзрывоопасна. [c.255]

Вертикальные потоки трех указанных типов при различных концентрациях твердой фазы схематически изображены на рис. 1-2. Однородные системы, например, газ — катализатор могут находиться в области концентраций, характерных для плотной фазы (по существу, обычная, т. е. свободная, рыхлая упаковка слоя) или к разбавленной фазе (0—10% плотности упаковки [c.16]

Из рис. Х-26, о видно, что при больших значениях Не (заметим, и при малых концентрациях твердой фазы) коэффициенты [c.459]

В условиях стесненного движения и недостаточно развитой турбулентности наблюдается понижение с ростом номинальной концентрации твердой фазы в газовзвеси = Gg/Gf, причем в ряде исследований получены более низкие значения, чем по формуле (Х,44), в том числе и Nu , <2. [c.460]

В опытах по очистке азотной кислоты, содержащей тонкодисперсные твердые частицы в небольшой концентрации, с использованием, в частности, металлокерамических патронов и пористых перегородок из фторопласта исследовано влияние концентрации твердой фазы на вид фильтрования при постоянной разности давлений [122]. Наблюдался переход от стадии фильтрования с постепенным закупориванием пор к стадии фильтрования с образованием осадка. Дан графический способ определения постоянных в уравнениях для двух последовательных стадий. [c.110]

Отметим еще некоторые особенности использования вспомогательных веществ для разделения суспензий с небольшой концентрацией твердой фазы. [c.345]

В работе выполнен анализ системы фильтрации амина на основе модели процесса, включающей изменение концентрации твердой фазы при переменной величине потока, выводимого на фильтрацию (рис. 3.16). В модели процесса приняты следующие допущения постоянная скорость поступления примесей в систему равномерное распределение твердой фазы по системе постоянная эффективность работы фильтра. [c.78]

Равновесная концентрация твердой фазы в системе определялась по уравнениям [c.78]

Для условий О = 1100 г/ч, С = 10 г/м были рассчитаны концентрации твердой фазы по времени при различном количестве раствора, выводимого на фильтрацию (рис. 3.17). Из полученных данных следует, что при постоянном О время достижения равновесной концентрации твердой фазы составляет от 10 до 30 ч. [c.79]

Из последних выражений следует, что разность плотностей, а следовательно, и действующая на частицы архимедова сила увеличиваются с ростом концентрации газа и с уменьшением концентрации частиц, а для пузырьков разность плотностей увеличивается с ростом концентрации частиц и уменьшением концентрации газа. Выше уже отмечалось, что с ростом концентрации твердой фазы происходит увеличение вязкости суспензий. Подобное явление отмечено и для газожидкостных смесей, особенно при высокой концентрации газовой фазы и отсутствии коалесценции пузырьков. В связи с этим скорости движения частиц и пузырьков относительно среды определяются по формулам [c.55]

Для увеличения активной поверхности удаляемых частиц добавляются химические флоккулянты [21]. Флоккулированные частицы быстрее достигают поверхности слоя и удаляются более эффективно. При использовании коагулянтов, таких, как квасцы, хлорид железа и полиэлектролиты, концентрация твердой фазы в верхнем сконцентрированном слое оказывается приблизительно на 1% выше. Масса твердой фазы, увлеченной осветленной жидкостью, при использовании коагулянтов также понижается. Применение коагулянтов при обработке активированного ила обеспечивает среднюю концентрацию твердой фазы 5,5% и среднюю степень извлечения 98%. [c.56]

Преимущества флотационных концентраторов перед гравитационными при концентрировании активированного ила заключаются в более высокой концентрации твердой фазы в выходящем потоке, лучшем улавливании твердых частиц, более высокой пропускной способности и более низких капитальных затратах. Эксплуатационные затраты на флотацию обычно выше, так как включают стоимость вспомогательных химических агентов и энергии на компримирование воздуха и воды в аппарат для насыщения. [c.56]

Фонтанирование дисперсных материалов без образования застойных зон и комкования обычно удается осуществить лишь при небольших объемных концентрациях твердой фазы (порозность порядка 0,95). В связи с этим дальнейшее изложение будет касаться сильно разбавленных дисперсных систем, в которых частицы (с размерами порядка десятков микрон и ниже) настолько удалены друг от друга, что между ними практически нет непосредственного силового взаимодействия. [c.173]

Каждая пара имеет определенный окислительно-восстанови-тельный потенциал и представляет собой полуэлемент. Когда два полуэлемента соединяют проводником первого рода, образуется гальванический элемент, имеющий собственную электродвижущую силу (э. д. с.). Направление этой э. д. с. противоположно той внеш ней э. д. с., которую прилагают при электролизе. Действительно например при электролизе 1 М раствора U I2 потенциал образую щейся у катода пары u +/ u равен стандартному потенциалу ее т. е. +0,34 в (поскольку концентрация Си -ионов равна I г-ион/л а концентрация твердой фазы Си постоянна), потенциал пары I2/2 I равняется +1,36 в, когда раствор становится насыщенным относительно СЬ при давлении его в 1 атм. Как известно, пара с меньшим потенциалом ( u V u) отдает в цепь электроны. Следовательно, при работе возникающего в результате электролиза гальванического элемента на электроде происходит процесс Си—2е- Си +. При этом медь растворяется, окисляясь до Си -+. [c.427]

Для исключения влияния мелкомасштабных флуктуаций и получения определенного значения елок и дополнительного к ней значения объемной концентрации твердой фазы Олок = 1 — елок представительный объем V, для которого определяют а и е, должен быть достаточно велик и содержать большое число частиц п. В случае достаточно разреженных систем минимальный представительный объем Утш может быть оценен по известным методам статистической физики. По закону больших чисел относительная флуктуация от заключенного в этом объеме среднего числа частиц п при а <С I, составляет [18] 1/ / . Следовательно, дл того, чтобы вызванные дискретностью флуктуации Ьn— Jn не превышали 0,01, т. е. 1%, требуется иметь объем V, содержащий в среднем не менее Я = 10 000 частиц. [c.16]

При выводе были приняты некоторые допущения формулы Сто кса, но, 1как показали исследования формулу можно использовать при анализе порошков, состоящих из твердых, частиц с размерами от 50 до 0,5 мк. Определяемые при этом диаметры частиц будут условными или эквивалеитиыми размерам сферических частиц. Условия эксперимента могут быть приближены к идеальным, если выбранная жидкость будет полностью смачивать частицы, и если концентрация твердой фазы в суспензии будет пе более 1—2 вес.%. [c.18]

Центрифуги непрерывного действия — высокопроизводи-гельные машины, использование их в химической промышленности позволяет перевести ряд технологических процессов на автоматический режим. Однако возможность их широкого применения ограничивается технологическими требованиями и свойствами обрабатываемых материалов. Большая часть центрифуг непрерывного действия — фильтрующие исключение составляют осадтельные центрифуги со шнековой выгрузкой осадка. Фильтрующие цептрифу1и используют в основном для обработки кристаллических материалов с повышенной концентрацией твердой фазы. Принцип действия этих машин следующий. Суспензия непрерывно подается в ротор, жидкость проходит через фильтрующую перегородку, образус т фильтрат осадок подсушивается, промывается, выгружается. [c.332]

Центрифуги ВФШ и ФГШ применяют для обработки суспензий с кристаллической твердой фазой концентрацией более 20 % при размерах частиц более 100 мкм (сульфаты натрия, аммония, железа, цинка, глауберова соль, нитроцеллюлоза, поташ, волокнис1ые ма териалы и др.). Наибольший эффект достигается при концентрации твердой фазы более 40 %. [c.333]

Сепараторы (ООР, УОР) с ручной выгрузкой осадка используют для осветления суспензий с концентрацией твердой фазы менее 1 % при размерах частиц 2-6 мкм в малотоннажных производствах, а также для разделения эмульсий с небольшим содержанием твердой фазы. Для уменьшения времени ручной выгрузки осадка в некоторых случаях предусматривают использование сменных корзин, которые в конце цикла извлекают из ротора вместе с осадком. С той же целью применяют быстроразъомные соединения, механические и гидравлические подъемники и т. д. Привод сепараторов ООР, УОР не отличается от приводов других жидкостных сепараторов. [c.348]

В работе [36] было обнаружено, что для тонких (до 20нм) прослоек воды между частичками набухшего На-монтморилло-нита характерно оптическое двойное лучепреломление. Следовательно, граничные полислои воды действительно обладают анизотропной структурой. Дублетное расщепление, сигнала ЯМР протонов воды в дисперсиях Ы- и На-монтмориллонита с концентрацией твердой фазы 8% и выше [115] подтверждает это заключение, указывая на анизотропный характер движения молекул граничных слоев воды. [c.40]

Производительность листового фильтра ЛГ44У для цикла, включающего промывку и просушку осадка, рассчитываем на основании следующих исходных данных, полученных в результате лабораторных исследований среднее удельное сопротивление осадка при Др = 4-10 Па - = 182-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф,,, = 42 -10 1/м динамическая вязкость фильтрата х = 2,9-10 Па-с массовая концентрация твердой фазы = 7 % плотность фильтрата Рф = 1349 кг/м плотность твердой фазы р, ,=3915 кг/м расход промывной жидкости на 1 кг влажного осадка Уцр. ж = 1,0 Ю - м /кг динамическая вязкость промывной жидкости 1-1UJ, 1 10 Па-с влажность отфильтрованного осадка U7 = 39 % время просушки осадка — = 60 с минимальная высота слоя осадка, соответствующая условиям удовлетворительного его съема, /где шш = Ю мм. [c.98]

Мсходные данные для расчета следующие перепад давления при фильтровании и промывке А/ 64-10 высота слоя осадка 9 мм, влажность отфил11трованного осадка W 72 % удельное сопротивление осадка / 27-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф, - 42.10 1/м плотность твердой фазы р.,- 2540 кг/м" плотность жидкой фазы = 1080 кг/м динамическая вязкость фильтрата i - 1,05 < 10 Па-с массовая концентрация твердой фазы х, 10,6 % [c.116]

Па толщина осадка по вмутреннему радиусу Лц,. — 8 мм удельное сопротивление осадка = 61-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. =47-10 1/м содержание влаги в отфильтрованном осадке = 62 % динамическая вязкость жидкой фазы [X = 0,94-10- Па-с плотность жидкой фазы р. = = 1020 кг/м плотность твердой фазы = 2400 кг/м массовая концентрация твердой фазы А, 1 = 10 % минимальное время сушки Тс = 60 с. [c.120]

Пример 5.1. Выбрать центрифугу и рассчитать ее производительность по следующим исходным данным требуемая производительность по суспензии G,,g = 4700 кг/ч по сухому осадку G , = = 750 кг/ч массовая концентрация твердой фазы х = 16 % плотность твердой фазы p.f = 1870 кг/м плотность жидкости = = 1120 кг/м основной продукт — твердая фаза, размеры частиц ее лежат в пределах 10—100 мкм. Твердая фаза растворимая, слабоабразивная. Среда нейтральная. Температура суспензии 35 °С. Осадок рыхлый, требуется хорошо промыть его в центрифуге, допускается его измельчение. Влажность осадка должна быть менее 15 %. Суспензия нетоксична, огне- и взрывобезопасна категорий-ность помещения по СНИП-ПМ2—72 — Б, по ПУЭ — ВПА длительность работы центрифуги в течение суток — 24 ч. [c.135]

Для обеспечения устойчивого непрерывного движения смеси газа и твердых частиц часто вблизи точки входа в транспортную линию вводится вторичный газ. В результате концентрация твердой фазы в смеси может понизиться до уровня, характерного для пневмотранспорта. В литературе насчитывается много работ по изучению движения разбавленных смесей газа и твердых частиц. Следуя ранним (1924 г.) публикациям Гастерштадта (см. работу Гибсона с соавт. ), многие авторы позднее изучали падение давления, взаимодействие газа и твердых частиц, концентрацию последних, скорости газа и твердых частиц и т. д. В последнее время эти вопросы были освещены в ряде монографий [c.591]

В литературе, помимо указанных, приводятся сведения [2—7] о ряде свойств (газосодержание, концентрация твердой фазы, расширение, режимы работы и т. д.) таких трехфазных систем, для которых плотность таердых частиц выше плотности жидкости. — Прим. ред. [c.675]

Основные результаты этих опытов представлены на рис. 10.36—10.38. На рис. 10.36 приведены профили скорости в сечении 5 И основного участка струи при различных концентрациях твердой фазы. С увеличением когщентрации профиль скорости сужается, но практически заметным это сужение становится лишь при Хд 52 0,3. Из рис. 10.37 видно, что затухание осевой скорости двухфазной струи существенно зависит не только от концентрации, но и от размеров частиц. Чем они мельче, тем большее влияние примесь твердых частиц оказывает на развитие струи. Это видно также и из рис. 10.38, на котором приведены линии половинной скорости (линии. [c.314]

Опыт эксплуатации установок показывает, что массовая доля твердой фазы (5...7)-Ю" % не оказывает существенного влияния на вспенивание и, следовательно, нет необходимости увеличивать количество раствора, выводимого на механическую фильтрацию для снижения уровня загрязнений. Однако при увеличении потока фильтруемого амина сокращается время достижения равновесной концентрации твердой фазы, что особенно важно случае залпового попадания механических примесей систеччу. Существенно1 о снижения загрязнения твердой фазой мож-ю добиться мерами, улленьшающими коррозию на установке, так как С, >> О,. [c.80]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология