Конфузор

Рис. ХУ-6. Теоретические продольные профили давления и порозности в насадке типа конфузор — диффузор без цилиндрической горловины 22.

Так как при течении в конфузоре давление и температура уменьшаются ( р < О и Т < Т ) от входа (точка 1) к выходу [c.61]

Разработанный в СССР струйно-пенный пылеуловитель [302] состоит из конфузора с выходным патрубком, брызгоуловителя, корпуса со струйной и пенообразующими решетками, пода с входным патрубком, выпрямляющими лопатками и сливом жидкости. Аппарат отличается тем, что промывка газа в нем производится в двухфазном потоке, который па верхней решетке переходит в обычный пенный слой. Высокие скорости газа и развитая поверхность контактирования усиливают действия инерционных и молекулярных сил, способствующих улавливанию пыли. Эффективность очистки достигает 96—99% при улавливании пыли дисперсностью выше 1—2 мкм. [c.234]

Неподвижный конфузор. В центробежных ступенях конфу-зорными элементами являются входное устройство (ВУ) с входным регулирующим аппаратом (ВРА), если он имеется в данной конструкции, н обратный направляющий аппарат (ОНА), если в нем предусмотрено увеличение скорости потока. [c.61]

В неподвижном конфузоре механическая энергия к потоку не подводится, поэтому уравнения (2.14), (2.15), определяющие его эффективность, примут более простой вид [c.61]

Наличие потерь приводит к тому, что для достижения того же перепада энтальпий приходится осуществлять расширение до более низкого давления р < Рг . Работа политропного расшире-нпя при этом увеличивается в соответствии с (2.19) на величину потерь. Исходя нз этого политропный КПД процесса расширения определяют как отношение работ с учетом полезной кинетической энергии при входе в конфузор [c.62]

Связь между политропным КПД и коэффициентом потерь неподвижного конфузора выражается соотношениями [c.62]

Вывод газа через конфузорное сужение, позволяющее увеличить площадь выходного отверстия в стенке колонны, а также установка решеток в самом конфузоре и сетчатых или подобных им брызгоуловителей над насадкой способствуют уменьшению подсасывающего действия заборного отверстия газохода. Применяемые иногда в колоннах с неупорядоченной насадкой устройства [c.15]

Симметричный выход потока с плавным сужением (через конфузор) [c.141]

Все, что касается симметричного выхода через конфузор, справедливо и для бокового выхода с плавным сужением (через конфузор, рис. 6.3, г), но только величины w/w, и (х/0 .г) ,т определяются по формулам соответственно (6.11) и (6.12), как для бокового выхода. [c.143]

Инжекционные горелки имеют конструкцию смесительного устройства. аналогичную горелкам атмосферного типа, но более совершенной формы. Конструкция огневой насадки у инжекционных горелок (в отличие от горелок атмосферного типа) имеет форму конфузора и во многих конструкциях плотно примыкает к огнеупорному туннелю, или непосредственно к камере горения. [c.7]

Опыты проводились по весьма обширной программе. При каждой схеме отвода варьировались отношения площадей а для конфузор- [c.144]

Для аппаратов с боковым подводом потока разработаны две конструкции распределительных устройств [101, 122, 127]. Из двух вариантов, испытанных для случая бокового подвода, рассмотрим один более простой с лучшими аэродинамическими характеристиками конструкции. Этот вариант типа балкон (рис. 10.27, б) состоит из конфузора 8 с переходом с круглого входного сечения на эллиптическое на выходе и плоского щелевого диффузора, выполненного из четырех симметрично расположенных относительно оси диффузора криволинейных стенок. Две стенки 10 сплошные, две стенки II перфорированные. Сверху и снизу диффузор закрыт сплошной стенкой 7 и перфорированной стенкой 9. [c.292]

Характеристика работы вентилятора и возможные причины снижения его производительности могут быть определены в результате испытаний, но имеется и ряд косвенных признаков, характеризующих неудовлетворительную работу вентилятора. К ним относятся уменьшение или увеличение силы тока в цепи электродвигателя, неустойчивый поток воздуха во входном сечении конфузора, периодические обратные хлопки, заметная вибрация аэродинамических элементов вентилятора на напорной стороне. При параллельной работе нескольких вентиляторов на общую камеру, в которой поддерживается требуемое давление, вентиляторы могут иметь разные фактические показатели по производительности, несмотря на одинаковые конструкции, скорости вращения и условия входа охлаждающего воздуха. Это объясняется как различным техническим состоянием вентиляторов, так и неодинаковой установкой углов поворота лопастей. Малые углы поворота лопастей на одном из параллельно работающих вентиляторов могут привести к увеличению мощности, потребляемой электроприводом, в результате резкого снижения к. п. д. вентилятора. [c.96]

Высота надрешеточной части, т. е. расстояние от решетки до конфузора выхода Газа, определяется условиями брызгоуноса (см. гл. I). Обычно для выделения крупных брызг достаточна высота полой части аппарата около 1 м. Дальнейшее увеличение почти не снижает брызгоуноса. Практически = 500- 800 мм. Для ликвидации брызгоуноса после газопромывателя необходима установка брызгоуловителей (см. гл. I). [c.203]

Диаметр горловины, м 0,08 Отношение длины камеры (конфузор) к максимальному диаметру [c.156]

Анализ и оценка результатов эксплуатации действующих вихревых распылительных сушильных аппаратов, а также исследовательских работ по разработке оптимальных конструкций на базе трубы Вентури позволили выбрать в основном два варианта вихревой камеры, представляющей собой конфузорно-диффузорно-цилиндрическую форму. Если в первом варианте вихревая конфузорная камера имеет тангенциальные и осевые вводы со стороны наибольшего диаметра, то во втором — сохраняется только лишь осевой ввод, а ввод теплоносителя происходит через несколько тангенциальных щелей-прорезей по всей длине поверхности конфузора. Кроме того, с целью улучшения перемешивания потоков и стабилизации температурного режима, концентрационного поля, а также повышения удерживающей способности камеры по дисперсной фазе принят конструктивный вариант так называемого пережима-горловины . [c.309]

Конфузор в сети (вход с плавным сужением) [c.376]

Большинство мокрых пылеуловителей не улавливают твердые частицы размером менее 1 мкм. Эту задачу можно решить лишь при большой скорости газа относительно капель жидкости, захватывающих частицы пыли. При малых и средних скоростях мелкие частицы, взвешенные в газе, обтекают капли, не достигая их поверхности при этом частицы не прилипают к межфазной поверхности. Высокая относительная скорость достигается в скруббере Вентури, состоящем из орошаемой трубы-распылителя с сужением и расширением (трубы Вентури) и сепаратора для отделения капель жидкости от газового потока (рис. 3.38). Труба 1 состоит из сужающейся части (конфузора), короткого цилиндрического участка (горловины) и расширяющегося участка (диффу- [c.235]

В качестве примера на рис. ХУ1-8 приведена принципиальная схема установки для мокрой очистки газов, включающая скруббер Вентури и барботажный пылеуловитель с тремя клапанными тарелками. Запыленный газ подается на вход трубы Вентури 1 и при прохождении горловины интенсивно смешивается с водой, часть которой подается по двум тангенциальным вводам в верхней части конфузора 4, а другая часть вводится непосредственно в область горловины. Работа скрубберов Вентури основана на дроблении жидкости газовым потоком, движущимся с высокой скоростью (40- 150 м/с). Образовавшаяся газоводяная смесь поступает в промывную секцию, при входе в которую она проходит сквозь поток жидкости, сливающейся из переливного устройства нижней тарелки. Затем газовый поток последовательно проходит через барботажные слои трех клапанных тарелок 6. Отделение капель жидкости происходит в сетчатом отбойнике 5, установленном над верхней тарелкой. [c.441]

Наиболее распространенный аппарат этого типа — скруббер Вентури (рис. 9). Он состоит из двух усеченных конусов кои-фузора и диффузора. Наиболее узкая часть трубы Вентури иа- ываетея горловиной. В конфузор на некотором расстоянии от горловины с помощью форсунок подают жидкость, где она под [c.43]

В зависимости от способа подвода орошающей жидкости различают аппараты с центральным подводом жидкости в конфузор, периферийным орошением (в коифузоре и в горловине), пленочным орошением, бесфорсуночиым и форсуночным орошением (рис. 10). [c.44]

Коэффициент потерь неподвижного конфузора определим как отношение потерянной работы к кинетической энергии потока в выходном сечении, где скорость достигает наибольшего значения. Это обусловлено тем, что при приближении скорости к ско-)ости звука потери в конфузоре могут существенно возрасти. Лоэтому и при экспериментальных исследованиях и при расчетах важно связать увеличение потерь с запиранием выходного сечения. С учетом (2.9) выражение для коэффициента потерь конфузора можно представить в виде [c.61]

Из (2.21) видно, что при высоких скоростях потока при входе и небольших перепадах энтальпин в конфузоре его КПД может быть высоким, даже если сам процесс расширения У— идет с большим отклонением от изоэнтропы. Кроме того, КПД двух различных конфузоров могут оказаться одинаковыми, хотя процесс расширения в одном из них может идти со значительно большими потерями, чем в другом. [c.62]

Термогазодинамическое качество процесса расширения удобнее оценивать с помощью коэффициента изоэнтропности, который для конфузора определяется как отношение статического [c.62]

По форме это выражение совпадает с политропным КПД процесса расширения [см. уравнение (2.13)1, однако применительно к неподвижному конфузору его нельзя считать коэффициентом полезного действия, так как оно не учитывает полезную кинетическую энергию потока при входе. Только если происходит расширение неподвижного газа при Сх = О, коэффициент изоэнтропности и КПД конфузора совпадают. [c.63]

Из изложенного очевидно значительное влияние даже небольшого расширения сечения трубы на распределение скоростей. Профиль скорости в диффузоре получается более вытянутым в направлении движения, чем в трубе постоянного сечения, т. е. в центральной части сечения диффузора скорости больше, а вблизи стенок градиент скорости меньше. Для сходящейся трубы (конфузора) структура потока противоположна структуре потока в диффузоре профиль скорости более сплюш,ен, чем в трубе постоянного сечения, а градиент скорости вблизи, стенок соответственно меньше. [c.37]

Д.ЛЯ определения степени неравиомерности в рабочей 1<амере аппарата при конфузориом выходе следует учесть неравномерность распределения скоростей во входном сечении конфузора, т. е. вместо истинной площади Р входного сечения конфузора следует взять несколько меньшую (эффективную) площадь которая определяется соотноишнием P w w, откуда [c.141]

Это отношение площадей и следует подставить вместо Р Р в (6.6) для определения степени неравномерности потока при конфузориом выходе нлн в (6.7) для определения относительного расстояния (х/Д,-.р),,,,,,. [c.141]

Сплошные линии получены обычным путем в предпс ложении отсутствия дополнительного поджатия сечения в конфузоре от F до F. [c.151]

Рис. 6.11. Зависимость безразмерной скорости по оси канала прямоугольного сечения от относп-тельного расстояния до выходного отверстия при симметричном выходе потока через конфузор

УТТроизводительность вентилятора можно определить по скорости воздуха в сечении входного конфузора, если секция расположена на напорной стороне, или в сечении выходной обечайки вентилятора, если секции размещены на всасывающей стороне вентилятора. Минимальное число точек измерения скоростей устанавливают в зависимости от диаметра обечайки вентилятора [c.59]

I — труба Вентури 2 - диффузор 3 — регулирующий конус 4 — конфузор 5 - сетчатый отбойник (демистер) б — клапанные тарелки. Потоки I — вода П — исходный газ 111 — очищенный газ /V - шлам [c.442]

Лабораторный курс гидравлики, насосов и гидропередач (1974) -- [ c.144 , c.199 ]

Производство серной кислоты Издание 3 (1967) -- [ c.118 , c.221 ]

Насосы и компрессоры (1974) -- [ c.27 ]

Производство серной кислоты Издание 2 (1964) -- [ c.118 , c.221 ]

Вентиляторные установки Издание 7 (1979) -- [ c.32 ]

Насосы и компрессоры (1974) -- [ c.27 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология