Вход в трубу

Поворот потока и вход в трубы [c.156]

Вход в трубу, с острыми краями — = 0,5, с закругленными краями — 1 = 0,2. [c.9]

Вход в трубу (принимаем с острыми краями) — 0,5. [c.15]

В трубном пространстве следующие местные сопротивления вход в камеру и выход из нее, три поворота на 180° и по четыре раза вход в трубы и выход из них. [c.34]

При тепловом потоке порядка 950 кВт/м пузырьковое кипение воды, при котором наиболее эффективно охлаждается поверхность нагрева, переходит в пленочное. Поэтому тепловой поток па входе в трубы ограничивают до 47—50 кВт/м . График распределения температур и теплового потока по длине ЗИА представлен на рис. П-32. [c.89]

Решение. Обозначим массовую долю В через тогда на входе в трубу прп г = О изменяется от О до 1 задача заключается в том, чтобы найти [c.90]

I — коэффициент местного сопротивления в трубах. По данным ВНИИнефтемаша, рекомендуется принимать = 1,5 для входной или выходной камеры I = 2,5 на повороте между ходами и секциями и = 1,0 на входе в трубы и выходе из них. [c.40]

Влияние входных аффектов. Приведенные выше зависимости справедливы для участка трубы со стабилизированными профилями скорости и температуры. Однако вблизи входа в трубу местный коэффициент теплоотдачи меняется от бесконечного до стабилизированного значения аналогично тому, как это было описано для ламинарного потока. Эксперименты показали, что для длин.-ных труб фй > 60) влияние входных эффектов можно не учитывать. Для коротких труб влияние входных эффектов может быть учтено с помощью формулы [16] [c.109]

При входе в трубу сухого насыщенного пара и полной конденсации его среднюю скорость пара на входе можно определить по формуле [c.139]

Указанным значениям П< в опыта.х соответствовали средняя скорость пара на входе в трубу 40 м/с н давление насыщенного пара Ра 0,1 МПа, [c.140]

Значение константы скорости реакции определяется по уравнению (11,12). Прп входе в трубу имеем [c.73]

Местные сопротивления. В ряде случаев сопротивление движению потока жидкости локализуется на относительно коротком участке трубопровода и связано с изменением конфигурации потока или направления его движения. Такие сопротивления называются местными. К ним относятся вход в трубу и выход из нее, участки сжатия и расширения потока, различные фитинги, диафрагмы, запорные и регулирующие устройства. Величину потери напора в местном сопротивлении рассчитывают по формуле [c.54]

Вход в трубы из распределительной камеры и выход из труб 1,0 [c.186]

По величине i,, определяют температуру на входе в трубы радиантной секции (см. рис. XI-10). После этого находят среднюю температуру наружной поверхности радиантных труб [c.205]

В этом случае коэффициент расхода а = ф = 0,82, а коэффициент сопротивления (коэффициент потерь при входе в трубу) =0,5 [М2]. [c.407]

С увеличением скорости газа на входе в трубу высота гребней уменьшается. Это легко увидеть, сравнивая на рис. 1.21 наиболее вероятные значения А. [c.40]

По первому признаку различают два типа камерных питателей с нижней и верхней выгрузкой. Заметных отличий в режимах их работы нет. У питателя с нижней выгрузкой вход в трубу иногда забивается уплотненным материалом, однако, если питатель работает в режиме предварительного набора давления, то этого не происходит. [c.74]

В литературе широко распространено мнение, что порошкообразный материал находится в камерном питателе в состоянии псевдожидкости [105]. Однако опыты показывают, что при разгрузке питателя часть порошкообразного материала находится в состоянии покоя. Отсюда можно сделать вывод, что материал будет входить в трубу не по законам механики сплошной среды (т. е. непрерывно), а порциями (т. е. дискретно). [c.89]

Решение, (см. параграф 2.3). Выбираем камерный питатель с аэрационным днишем и с верхней загрузкой материала. Примем коэффициент запаса производительности Ь fx 2 и скорость газа на входе в трубу о = 4,5 м/с. [c.96]

Расчет потерь давления на входе в трубу. Потери давления на входе в трубу можно рассчитать по уравне- [c.164]

Потери давления на входе в пучок редко являются определяющим фактором. В том случае, когда это так, необходим учет параметра Х, описывающего влияние радиуса кривизны контура сужения на входе в трубу. [c.164]

Потери давления на входе в трубы. Используя уравнение (3), находим [c.165]

Режимы течения в системах с фазовыми превращениями. Путь, по которому идет развитие режимов течения в испаряющейся системе, показан на рис, 10. На этой концептуальной диаграмме жидкость входит в трубу при по- [c.186]

Влияние входа в трубу. Уравнение (41) дает средние числа Нуссельта для труб, вмонтированных в поддерживающую пластину без выступов (заподлицо) (рис. 5). Исследование влияния формы входа на локальные числа Нуссельта проведено в [21], [22]. [c.237]

RePr — число Пекле х — расстояние от входа в трубу до данного сечения R — радиус трубы). Указанные величины чисел Нуссельта получены пои двух конкретных граничных условиях без учета ряда влияющих факторов. В реальных условиях величины Nu могут иметь промежуточные значения. [c.233]

Эксперимент показывает, что вдали от входа в трубу такие условия часто выполняются, поэтому полученные ниже зависимости пригодны, конечно, для достаточно длинных круглых труб. Для коротких труб следует считаться с явлением гидродинамической и термической нестабилизированности потока. Поскольку режим ламинарный, то Ят = О, и профиль скорости описывается соотношениями (2.11) и (2.12) из которых в соответствии с принятым выше обозначением имеем [c.101]

Наибольшую скорость пар имеет на входе в трубу. По мере его конденсации часть поперечного сечення трчбы заполняется жидкостью с образованием ручья, при этом пар и жидкость движутся вдоль трубы с различными средними скоростями, расчетное определение которых в значительной мере затруднено. Поэтому в расчетах такого вида аппаратов пользуются условной, но удобной при вычислениях постоянной величиной скорости циркуляции гшц, определяемой по формуле [c.139]

Теплоотдача при конденсации движущегося пара внутри вертикальной трубы. Исаченко, Солодов и Тирунараянан [74] экспериментально исследовали конденсацию движущегося насыщенного водяного пара внутри вертикальной трубы при следующих режима ных параметрах скорость пара на входе в трубу Шп1=20 95 м/с критерий Рейнольдса, рассчитанный по входной скорости пара, Реп = 1 O 5-10 критерий Рейнольдса для пленки конденсата Репл = 107 4- 540. Величны Ga = g/ /v , Рг , р /р изме- [c.140]

При средних скоростях пара на входе в трубу Шп1 > 40 м/с (Пй >0,1) величины коэффициентов теплоотдачи, вычисленные по уравнению (4.57), хорошо согласуются с опытными данными [74], обобщенными приближённой формулой [72] [c.141]

Двойрис, Оболенцев и Беньяминович [64] экспериментально исследовали теплоотдачу при конденсации движущихся паров пропана внутри вертикальной трубы. Опыты были проведены при давлении пропана на входе в трубу Р = 0,6 МПа, скоростях парового потока п1 = 2,5-=-9,4 м/с, степени конденсации 0,30,92. [c.142]

По-видимому, трудно найти простое общее выражение, описывающее все экспериментальные данные по захлебыванию. Это происходит вследствие значительной важности эффектов входа, показанных на рис, 25, на котором приведены данные для двух типов конф1.тураций вход/выход, В первом случае вода бесперебойно вводится, а затем бесперебойно удаляется через пористые секции стен расстояние между входом и выходом изменяется. Скорость захлебывания зависит от длины канала. Это происходит потому, что захлебывание определяется волнами, которые растут на пленке 1юстепенио, в то время как ома течет вниз. Че.м протяженнее пленка, тем больше время, в течение которого происходит рост волн, и, таким образом, для данной скорости потока жидкости захлебывание наступает при более низких скоростях 1-аза, Второй случай, вероятно, наиболее характерен для холодильников. Газовая фаза входит в трубу из емкости, заполггепной газом под более высоки,м дав.чением и расположенной ниже трубы, В згу емкость [c.199]

Коррозионная эрозия может возникать внутри труб, когда скорость потока очень высока, например если некоторые трубы забиты загрязнениями. Такая проблема чаще всего возникает в охладителях и конденсаторах, особенно в одноходовых аппаратах при охлаждении морской или соленой воды. Конструктивные изменения в процессе работы в контуре охлаждающей воды или циркуляция загрязненной воды могут также вызывать повреждения [18. Из-за турбулентности потока на входе трубы коррозионная эрозия наиболее вероятно возникает в этом месте (воздействие на конец трубы). Коррозия проявляется обычно в виде образования язвин, однако могут существовать и другие виды повреждений. Концы труб могут оказаться уязвимыми в результате других воздействий (см. рис. 1, 5.4.2). Например, в котле-утилизаторе отходящей теплоты с высокой температурой газа на входе возможно возникновение пленочного кипения на внешней поверхности труб вблизи трубной доски, что приведет к повреждению в результате окисления паром. Способы защиты от перегрева концов труб иллюстрируются на рнс. 2. В конденсаторах с азотной кислотой на входе в трубу образуется концентрированный раствор кислоты, который вызывает коррозию стали 17 Сг, предназначенной для работы в этих условиях. [c.318]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология