Скорость в диффузоре

Рис. 3.9. Распределение скоростей в диффузоре с отрывным углом расширения

Рис. 6.9. Профили скорости в диффузорах с внезапным расширением (а), в длинном коническом диффузоре с углом Т (б) и коническом диффузоре с раструбом (в).

При несимметричном профиле скорости на входе в диффузор распределение скоростей по его сечениям также зависит от относительной скорости вблизи стенок входного участка при повышенной скорости в диффузоре создаются пологие профили, а начальный участок удлиняется пони- [c.26]

Выравнять поля скоростей в диффузоре можно также с помощью системы направляющих лопаток—дефлекторов, которые отклоняют часть потока вблизи входа из средней области диффузора к его стенкам, вследствие чего зона отрыва уменьшается илн полностью устраняется [44—46, 57, 63 1. В результате улучшается распределение скоростей и снижаются гидравлические потери. [c.35]

Суммарная скорость в диффузоре [c.249]

Профили скорости в диффузорах с различными углами расширения без выравнивающих устройств в ряде случаев можно получить с помощью простых формул. В плоских диффузорах с углами расширения до S " профиль скорости в конце начального участка выражается простой степенной функцией (1.7). Значения показателя степени т приведены ниже. [c.36]

Основными частями центробежного компрессора являются корпус, рабочие колеса с лопатками, насаженными на вал, диффузор и обратные направляющие устройства. Пары холодильного агента по всасывающему патрубку поступают в каналы, образуемые лопатками рабочего колеса, вращающегося с большим числом оборотов. Под воздействием центробежных сил засасываемые пары отбрасываются к периферии рабочего колеса. При этом повышается давление паров и увеличивается их скорость. В диффузоре скорость паров уменьшается вследствие увеличения проходного сечения, а кинетическая энергия их преобразовывается в потенциальную, в связи с чем давление паров увеличивается. Сжатые таким образом пары через направляющие устройства подводятся к следующему рабочему колесу. После прохода ряда колес, диффузоров и направляющих устройств пары холодильного агента сжимаются до заданного конечного давления. [c.80]

Закон распределения скоростей в диффузоре. Найдем закон изменения средней скорости с по радиусу, полагая течение безотрывным и пренебрегая изменением коэффициента заполнения сечения (Хг,. [c.248]

Линейная скорость в диффузоре—1,4 м/с, в кольцевом пространстве примерно 1 м/с. [c.26]

Местные сопротивления возникают во всех случаях нарушения прямолинейного и равномерного движения жидкости (например, при изменении направления в отводах, коленах, тройниках, изменении скорости в диффузорах и т. п.). [c.79]

Дальнейшее развитие потока происходит по-разному и зависит от величины противодавления. При небольшом противодавлении поток, проходя через сложную систему скачков уплотнений и волн разрежения, становится дозвуковым [20]. С ростом противодавления средняя скорость смеси, протекающей через диффузор, постепенно уменьшается. При некоторой величине противодавления средняя скорость в диффузоре снижается настолько, что зона, заполненная сверхзвуковым потоком, исчезает, и пристеночный дозвуковой слой становится боль- [c.69]

У центробежных компрессоров в рабочем колесе, развивающем большое число оборотов в минуту (3000—27 ООО), лопатки сообщают газу большую скорость. Возникающая при этом центробежная сила вызывает сжатие газа, которое еще более возрастает после выхода газа из рабочего колеса и понижения его скорости в диффузоре. Поток газа в этом случае имеет приблизительно радиальное направление. У осевых компрессоров поток газа направляется по оси вращения рабочего колеса профильными лопатками ротора и направляющего аппарата последние играют роль диффузора, в которых давление газа повышается за счет уменьшения его кинетической энергии. [c.21]

Скорости вылета газовой смеси из каналов горелочного блока находятся в пределах 80—100 м/сек, средняя скорость в диффузоре — 77—83 м/сек, средняя скорость газов пиролиза в реакционном канале — 60—70 м/сек. [c.48]

Использование диффузоров с криволинейными образующими позволяет получить более равномерные поля скоростей в диффузоре и при определенных условиях может также служить средством для уменьшения потерь, связанных с расширением канала. Из опытов И. Е. Идельчика [7] следует, что наиболее удачным является профиль, полученный из условия постоянства градиента давления вдоль потока. Его можно построить с помощью уравнения (обозначения приведены на фиг. 61) [c.117]

У центробежных компрессоров в рабочем колесе, вращающемся с числом оборотов 3000—27 ООО в минуту, лопатки сообщают газу большую скорость. Возникающая при этом центробежная сила вызывает сжатие газа, которое еще более возрастает после выхода газа из рабочего колеса и понижения его скорости в диффузоре (скорость газа переходит в давление). Поток газа в этом [c.9]

При испытаниях на природном газе газ высокого давления через входы Г и 2 (рис, 1) подавался в сверхзвуковой 3 и дозвуковой 4 каналы соответственно. В сверхзвуковом канале газ разгонялся в специально спрофилированном сопле, затем проходил по рабочему участку конической формы, тормозился до дозвуковой скорости в диффузоре 5 и отводился через выход б. Блок манометров 8 служил для контроля местоположения прямого скачка уплотнения в диффузоре 5, Принцип действия блока манометров - значительное изменение статического давления при торможении сверхзвукового потока в прямом скачке уплотнения. Входе экспериментов, изменяя входное и выходное давление, старались добиться, чтобы первый по ходу [c.72]

Число Не > (1- -5) 10 практически не влияет на характер течения иа участке с резким изменением величины и направления скорости (в диффузоре с углом расширения а, 60- -180, в копфузоре с углом сужения 1 / г 30°, в колене с острым углом поворота, в колене и отводе с направляющими лопатками и в других случаях). [c.15]

Совершенно очевидно, что диффузоры с одинаковой степенью расширения Пх имеют различную общую относительную длину /д = /Оо в зависимости от угла расширения а . чем меньше угол, тем диффузор длиннее, и наоборот. Поэтому при некоторых значениях Пу для небольшого угла расширения общая относительная длина диффузора больи1е относительной длины его начального участка / ач = 1 ачЮо, и в конечном сечении устанавливается более вытянутый профиль скорости (полностью размытое ядро постоянных скоростей), чем в диффузоре с большим углом расширения, общая относительная длина которого получается меньше относительной длины начального участка. Из рис. .16 следует, что при одной и той же степени расширения (п =--- 4) конечный профиль скорости в диффузорах с углами равными 4 и 5° имеет более вытянутую форму, чем профиль в диффузорах с углами 8 и 10°, где еще сохраняется ядро постоянных скоростей. В то же время при больших углах расширения скорость вблизи стенок существенно меньше скорости при малых углах, вследствие чего и общая вытянутость профиля скорости, т. е. величина Шхпих, больше. Разница в значениях х.чах при различных углах расширения диффузоров больше в сечениях за начальными участками (см. рис. 1.14). [c.24]

Характер профиля скорости в диффузоре и длина его начального участка зависят не только от угла расширения, но и от ряда других факторов. В частности, существенное влияние на состояние потока в диффузоре оказывают режим течения (число Рейнольдса) и форма профиля скорости на входе в диффузор. В то же время входной профиль обусловлен формой и геометрическими параметрами предшествующих участков (прямых проставок и фасонных частей, препятствий и др.). При увеличении числа Ке профиль скорос1и становится более пологим, а длина начального участка диффузора уменьшается (рис. 1.18). [c.26]

Из изложенного очевидно значительное влияние даже небольшого расширения сечения трубы на распределение скоростей. Профиль скорости в диффузоре получается более вытянутым в направлении движения, чем в трубе постоянного сечения, т. е. в центральной части сечения диффузора скорости больше, а вблизи стенок градиент скорости меньше. Для сходящейся трубы (конфузора) структура потока противоположна структуре потока в диффузоре профиль скорости более сплюш,ен, чем в трубе постоянного сечения, а градиент скорости вблизи, стенок соответственно меньше. [c.37]

Помимо расчетного числа решеток (на полное сечсннс), может бы.ъ также применен вариант с сокращенным количеством решеток (в данном случае две вместо трех), если первую рещетку выполнить неполной и поместить ес в области пика профиля скорости в диффузоре. [c.227]

Абсорбер Вентури имеет форму расходомерной трубы Вентури (вследствие чего абсорбер и получил свое название) и состоит из сужающейся части (конфузора), узкой части (горловины) и расширяющейся части (диффузора). Жидкость подается через форсунки в горловину или конфузор. Газ, с большой скоростью пройдя через горловину, постепенно снижает скорость в диффузоре и направляется в сепаратор. Наличие диффузо-""газ ра обеспечивает переход кинетической энергии [c.210]

В инжекционных горелках распространенных типов газ перед рабочим соплом имеет избыточное давление, а воздух поступает непосредственно из атмосферы цеха или котельной. Газ с бо.т1ьшой скоростью вытекает из сопла, увлекая в процессе турбулентного смешения воздух, поступаюш ий через кольцевое пространство между соплом и корпусом конфузора. В камере смешения (горловине) продолжается процесс смешения и некоторое (далеко не полное) выравнивание скоростей. В диффузоре горелки заканчивается смешение и увеличивается давление смеси за счет уменьшения кинетической энергии потока. Диффузор играет важную роль в окончании процесса смешения, так как движение смеси в нем сильно турбулизовано. На выходе горелка обычно имеет насадок, выравнивающий поле скоростей по сечению и доводящий выходную скорость до заданной величины, которая обеспечивает устойчивую работу горелки без проскока пламени при нужной глубине регулирования. [c.171]

В лопастных и канальных диффузорах (рис. 10.6) поток поворачивается принудительно, за счет воздействия лопастей угол выхода потока из диффузора 4 вследствие этого всегда больше угла входа аз. Поэтому значительное уменьшение скорости в диффузоре можно достигнуть даже при малых отношениях диаметров dJds. Действительно, согласно уравнению неразрывности, записанному для сечений до и после лопастного диффузора [c.252]

Скорость в диффузоре должна быть снижена до скорости, допустимой в напорном трубопроводе (2—4 м1сек). При угле раскрытия в 8—10° и выполнении упомянутого условия конический напорный патрубок спирального насоса получается большой длины. Поэтому конический напорный патрубок спиральных насосов изготовляют обычно такой длины, чтобы при угле раскрытия в 8—10° скорость в ней снизилась в 2,5—3 раза. Дальнейшее снижение скорости, также примерно в 2,5—3 раза, производят во втором коническом патрубке, называемом внешним диффузором (фиг. 126). [c.166]

Из уравнения. (IV—65) видно, что при Ь = onst и небольшом изменении к , угол а будет в первом приближении постоянным на всем пути движения через диффузор, т. е. траектория движения частиц газа близка к логарифмической спирали. При постоянном а и малом изменении к (см. IV—63) скорость в диффузоре уменьшается обратно пропорционально D, поэтому, например, для снижения ее в два раза необходимо, чтобы = 2. В связи с этим [c.352]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология