Поток трение

Объяснение этого явления может заключаться в том, что при малых скоростях фильтрации становится существенным силовое взаимодействие между твердым скелетом породы и фильтрующимся флюидом, которое может дать преобладающий вклад в фильтрационное сопротивление. При весьма малых скоростях потока сила вязкого трения пренебрежимо мала, тогда как сила межфазного взаимодействия остается при этом конечной величиной, поскольку она не зависит от скорости и определяется только свойствами контактирующих фаз. В результате такого взаимодействия нефть, содержащая поверхностно-активные компоненты, в присутствии пористого тела с развитой поверхностью образует устойчивые коллоидные растворы ( студнеобразные пленки, частично или полностью перекрывающие поры). Чтобы началось движение, нужно разрушить эту структуру, приложив некоторый перепад давления. 24 [c.24]

Принудительный сдвиг, вызывающий движение сыпучего материала, наблюдается в том случае, когда по крайней мере одна из стенок, между которыми заключен материал, скользит по нему в направлении, параллельном движению потока. Трение между подвижной стенкой и твердым материалом приводит к появлению действующей на материал толкающей силы. Выше (на рис. 8.16) показан прямоугольный канал с пластиной, образующей верхнюю стенку канала, которая движется с постоянной скоростью вдоль оси х. Порошкообразный материал сжимается между двумя плунжерами в столб длиной L. В этом случае возможны четыре состояния равновесия 1) материал неподвижен, и трение на неподвижных стенках полностью развито при условии Fg > F 2) состояние такое же, как в первом случае, но F > Fo , 3) материал движется с постоянной скоростью (меньшей, чем скорость верхней пластины) в положительном направлении вдоль оси л 4) состояние такое же, как в третьем случае, но материал движется в отрицательном направлении оси X. [c.242]

Двигатели сверхзвуковых пассажирских самолетов будут подобны современным газовым турбинам, но с более высокими значениями нагрузки на подшипники и зубчатые передачи, с более высокими температурами газовых и воздушных потоков. Значительно увеличится количество тепла, выделяющегося в результате трения. Масла в двигателе будут подвергаться воздействию более высоких температур и контактных напряжений. [c.176]

Плотность теплового потока, передаваемого в слой полимера, зависит от общего теплового потока трения, теплофизических свойств полимера и материала поверхности трения (цилиндра и шнека) [c.107]

При этом для расчета плотности теплового потока трения, выделяющегося на поверхности шнека, используется скорость перемещения полимера относительно шнека а на поверхности цилиндра— скорость Vm [см. уравнения (5.19) и (5.20)]. [c.108]

Третья составляющая потерь учитывает потери в улитке кожуха, связанные с поворотом потока, трением о стенки кожуха, трением частиц друг о друга и преобразованием энергии скорости в энергию давления в отдельном диффузоре, когда это необходимо вследствие большой скорости потока в улитке кожуха. Эта составляющая потерь, наоборот, с увеличением скорости газа в кожухе растет. [c.115]

Теперь допустим, что величина йтр была получена для диффузора относительной шириной Ь. Момент трения М определяется главным образом трением в относительно тонком пристеночном пограничном слое, а в ядре потока вязкость газа на его движение практически не влияет. Поэтому в первом приближении положим, что у диффузора, отличающегося только шириной Ь [, момент трепия будет таким же, хотя производительность может значительно отличаться (параметры этого диффузора обозначим двумя штрихами). Выделив нз уравнения (4.16) момент М и приравняв правые части, получим [c.158]

Движущийся газ увлекает неподвижный, заставляя его перемещаться в направлении потока. Трение жидкости проявляется при 84 [c.84]

П1 При определении (1э площадь поверхности аппарата вводится в величину а с коэффициентом 0,75 (см. раздел I. 1). При больших Кеэ трение потока о поверхность, параллельную линии тока, играет незначительную роль в общем сопротивлении при движении в слое. Эта поверхность не турбулизирует и не [c.151]

Рассмотрим простейший случай для импульсного потока, в котором жидкость течет по трубе малого диаметра с небольшой скоростью (ламинарно) и в стационарном режиме. Подъемную силу (составляющую I) по сравнению с силой трения (составляющей И) можно опустить. При отсутствии нарушения неразрывности потока (никакой переход не имеет места) в уравнении остается только две составляющие (II и IV), и в общей векторной форме оно имеет вид [c.82]

Сопротивление прежде всего создается слоем катализатора в реакторе. Это сопротивление тем больше, чем выше скорость и плотность газо-парового потока, толще слой катализатора и мельче его частицы. Кроме того, сопротивления возникают нри резких поворотах потока, при проходе газов и паров через разделительное устройство реактора и тарелки ректификационной колонны, а также от трения потока о стенки трубопроводов. [c.86]

Идеальный дисперсный поток может быть описан двухскоростной моделью взаимопроникающего движения двух несжимаемых фаз в поле сил тяжести, с одинаковым давлением в фазах, одинаковыми частицами, форма которых близка к сферической, при отсутствии вязкого трения на стенках колонны, дробления и коагуляции частиц. [c.87]

В запись коэффициента потерь па трение, данную в работе 143], необходимо внести изменения, связанные с тем, что при наличии закрутки потока теоретическая работа определится уравнением (2.27), тогда [c.82]

Допустим, что измерены статические давления при входе (р ) и выходе (ps) из безлопаточного диффузора. Из ранее выполненных расчетов известны все параметры в предыдущих сечениях. В этом случае недостает данных по уменьшению момента количества движения за счет трения вращающегося потока о стенки. Коэффициент йтр, учитывающий это уменьшение, или принимают из опытных данных по исследованию безлопаточных диффузоров, или вычисляют по формуле Эккерта [c.95]

При движении реальной жидкости имеют место потери части напора на преодоление сопротивлений, возникающих из-за внутреннего трения в жидкости, а также трения ее о стенки потока. Поэтому полный напор определяется выражением [c.14]

Важное значение для катализа имеют форма и размеры зерна ионита. В зоне реакции между раствором и зернами ионита, а также между самими зернами создается некоторое трение. Стойкость ионита к истиранию определяется в основном формой его зерна неправильная форма частиц приводит к большим потерям ионита в процессе эксплуатации. Правильная сферическая форма частиц имеет существенные преимущества перед неправильной повышается механическая прочность зерен ионита и уменьшается их сопротивление потоку, т. е. улучшается их гидравлическая характеристика. Иониты в виде мелких зерен имеют большую механическую прочность, однако в этом случае возрастает их унос из аппарата. [c.146]

В серийных ГМК давление наддува рк=1,5 - 1,8 кгс/см2. Дальнейшее увеличение давления наддува при существующих системах охлаждения наддувочного воздуха приводит к значительному повышению тепловой и динамической напряженностей узлов трения, ухудшению протекания рабочего процесса и значительному нагарообразованию. В связи с повышением температуры наддувочного воздуха, подаваемого в моторные цилиндры ГМК, возникает лимитирующий фактор — неуправляемое сгорание, сопровождающееся интенсивной детонацией газа. С увеличением коэффициента форсирования ГМК возрастает количество тепла, проходящего в 1 ч через 1 поверхности охлаждающей стенки, что приводит к увеличению температуры поверхности деталей, смазываемых маслом. Так, температура поршня в зоне канавки первого компрессионного кольца у форсированных ГМК составляет 260—280°С (у нефорсированных до 190°С). Более интенсивно масло окисляется у форсированных ГМК за счет увеличения концентрации и парциального давления кислорода наддувочного воздуха, а также возрастания теплового потока от смазываемых деталей к маслу. [c.229]

Показано, что трение жидкости о стенки камеры, увеличение высоты камеры, отклонение потока проходящей через входные каналы жидкости к оси камеры форсунки приводят (по сравнению с Цид и фид) к увеличению коэффициента расхода и уменьшению корневого угла факела. Сужение потока во входных каналах и его сжатие при входе в камеру закручивания приводят к противоположному результату — возрастанию ф и уменьшению р. [c.229]

Недостатком каталитических процессов хлорирования углеводородов является выделение на поверхности катализатора углерода, который снижает его активность. В промышленном масштабе осуществлен новый процесс, лишенный указанного недостатка. Процесс проводится в присутствии взвешенных частиц мелкодисперсного катализатора, находящихся в непрерывном движении в потоке газа. Размер зерен катализатора равен 0,4—2,0 мм. Выделяющаяся при хлорировании сажа осаждается на поверхности частиц катализатора, однако при их перемешивании и трении друг о друга она отделяется и уносится газовым потоком. [c.123]

Статическое электричество. В настоящее время единого мнения в отношении статического электричества как источника воспламенения масло-воздушных смесей нет [63, 155]. Для накопления опасно высоких зарядов необходимы большие скорости воздушного потока. В то же время для образования самой взрывоопасной концентрации, как отмечалось, нужны статические условия или очень небольшой расход воздуха. Не выяснено также [159], может ли произойти воспламенение масловоздушной смеси под действием теплоты трения при выходе воздуха из отверстия с рваными кромками. [c.17]

Потеря напора движущейся жидкости вследствие возникновения трения происходит на всем протяжении потока, в любой его части. [c.38]

Здесь Ар1 — потеря давления при выходе потока из штуцера в распределительную камеру теплообменника Па, Ар — потеря давления при входе потока из распределительной камеры в трубы теплообменника, Па Др,,р — потеря давления на трение в трубах [c.154]

При исследовании некоторых процессов удобно пользоваться сочетанием критериев подобия например, для выражения соотношений сил трения (вязкости) и тяжести используют критерий Галилея Са Ке Рг. При анализе потоков песменп1вающихся жидкостей с плотноегями р1 и рг используют Критерий Архимеда Аг = == Са (р, — р.д)/р2. [c.14]

При выводе уравнения (05) предполагается, что силами трения газового потока и частиц о стенки аппарата можно пренебречь. Это допун1ение справедливо, если отношение диаметров сосуда и ча-п . [c.72]

Сопоставление приведенных данных Смолуховского [16] и Рау и Хенвуда [18] показывает весьма сложный и противоречивый характер зависимости сил сопротивления от взаимного расположения соседних шаров и критерия Re. Можно лишь утверждать, что в ансамбле из большого числа частиц при сильном сближении вплоть до соприкосновения, сила сопротивления, отнесенная к отдельному элементу, значительно возрастает по сравнению со случаем одиночного элемента при той же скорости потока. Иными словами, при снижении порозности системы е и уменьшении просветов между частицами градиенты скорости и силы трения, действующие на поверхность частицы, естественно возрастают. [c.32]

Третий поток — поток импульса (количества движения) — был открыт Ньютоном, который установил, что в конвективном потоке вследствие трения возникает разность скоростей перпендикулярно к направлению потока. По современ- [c.62]

При возбуждении ударной волны в химически реагирующем горючем газе под влиянием адиабатического сжатия смеси наряду с ударной волной возникает волна горения. Совокупность этих волн представляет собой детонационную волну. В детонационной волне потери на трение и теплоотдачу при ее движении по трубе компенсируются энергией, выделяющейся в волне горения. Благодаря этому при распространении по трубе детонационной волны становится возможным стационарный режим, когда скорость детонации (О) остается постоянной. Условие существования стационарного режима определяется правилом Чемпена — Жуге, согласно которому стабильность детонационной волны достигается, если скорость потока сжатого газа за фронтом детонационной волны равна или выше скорости звука в этом газе. Правило Чемпена — Жуге позволяет найти на адиабате Гюгоньо точку с такими значениями Рг и Уг, которые обеспечивают стабильность детонационной волны и позволяют вычислить скорость детонации В [c.141]

Все многообразие процессов и явлений, наблюдаемых при трении твердых тел, заключено между трением ювенильных поверхностей и гидродинамическим трением. Под трением ювенильных (идеально чистых) поверхностей понимают трение поверхностей при полном отсутствии между ними третьей фазы, способной выполнять функцию смазочной среды. Термин гидродинамическое трение определяет процессы, происходящие в присутствии смазочной среды, поведение которой подчиняется законам гидродинамики ламинарного потока жидкости, в первую очередь уравнению Ньютона. Этот термин определяет процессы трения, характеризуемые вязкостью как важнейщим физико-химическим свойством смазочной среды. Между двумя указанными предельными состояниями фрикционной системы, т. е. между сухим и жидкостным трением, существует гранич1н0е трение , наблюдаемое в том случае, когда тонкий слой смазочной среды, разделяющий трущиеся поверхности, находится в границах их влияния на смазочное вещество. [c.223]

В уравнении (3.23) системы (VHI) всегда > 1, так как уменьшен15е момента количества движения вследствие трения о стейки приводит к увеличению угла потока в диффузоре. Отношение плотностей, наоборот, всегда меньше единицы, так как плотность р , при выходе из безлопаточного диффузора выше плотности (>2 при входе в него. Это вызывает уменьшение угла потока в диффузоре, особенно ощутимое при высоких значениях Учитывая противоположный характер влияния трения и сжимаемости, в отдельных случаях при средних значениях М,, допустимо считать, что этп два фактора компенсируют друг друга, и определять угол потока по второму из уравнений [c.95]

Течение жидкостей через слои частиц, пористые перегородки и насадки исследовалось очень подробно. В ранних работах поток через слой насадки рассматривался как аналогичный потоку в трубах. При этом применялось уравнение для потери напора типа Фанинга с коэффициентом трения, зависящим от критерия Рейнольдса, в который входили в качестве линейного размера либо диаметр частиц, либо обратная величина удельной поверхности слоя. Одно из таких соотношений принадлежит Чилтону и Колборну . [c.257]

Для обычных жидкостей в условиях ламинарного (послойного) потока вязкость (коэффициент внутреннего трения) не зависит от скорости течег1ня жидкости. [c.338]