Потеря напора движения

Потери напора на трение по длине рассчитывают по формуле Дарси — Вейсбаха для соответствующего участка трубопровода, местные потери напора — в зависимости от типа местного сопротивления. Обычно задаются скоростью жидкости, а затем рассчитывают потери напора, которые должны находиться в допустимых пределах. Ориентировочные скорости движения жидкости, газов и паров в трубопроводах приведены ниже, м/с [c.62]

При движении жидкости по трубе уровни в пьезометрах снижаются по длине трубы от начала к ее концу. Разность уровней в пьезометрических трубках представляет собой потерю напора на [c.37]

Потеря напора в змеевике печи непосредственно связана со скоростью движения продукта в печи. Скорость продукта в трубах печи должна иметь определенное минимальное значение, так как низкая скорость может привести к закоксовыванию и прогару труб. Чрезмерное же повышение скорости продукта приводит к увеличению потери напора в змеевике печи и, следовательно, увеличивает не- [c.130]

Потерю напора, вызванную местным сопротивлением, можно определить непосредственным измерением разности показаний манометров, поставленных до и после этого сопротивления. На преодоление местных сопротивлений тратится значительная часть общей мощности, потребляемой насосом. Поэтому обычно ограничивают применение фасонных частей на насосных установках и избегают установки труб с резким изменением сечения и направления движения жидкости. [c.16]

Однократная перегонка мазута проводится обычно в вакууме при нагреве мазута в трубчатых печах до температуры ниже температуры начала термического разложения тяжелых фракций с последующим движением парожидкостной смеси в трансферном трубопроводе и сепарации образовавшихся фаз в разделителе или в секции питания вакуумной колонны. При перегонке в глубоком вакууме потери напора в трансферном трубопроводе становятся соизмеримыми с давлением в разделителе, и перепад температур в трансферном трубопроводе достигает 20—30 °С. В связи с этим простую вакуумную перегонку мазута следует рассматривать как процесс изоэнтальпийного расширения смеси при дросселировании. При этом расчет температуры и доли отгона мазута на входе в фазный разделитель необходимо проводить одновременно с гидравлическим расчетом трансферного трубопровода. Кроме того, следует учитывать, что на входе в фазный разделитель не достигается состояние равновесия из-за малого времени пребывания парожидкостной смеси в трансферном трубопроводе и большего объема паров по сравнению с жидкостью. [c.74]

Для выбора вентилятора или дымососа необходимо знать гидравлическое сопротивление системы, которая включает в себя потери напора, происходящие при движении газа по трубам и каналам, местные потери напора, возникающие в результате отрыва потока газа от стен и образования завихрений, а также потери в задвижках, в циклонах и необходимый напор перед горелками. Потери напора, происходящие при движении газа по трубам и каналам, определяют по формуле [c.406]

При значениях Ре меньше 2300 в трубе всегда имеет место ламинарное течение жидкости, а при Ре больше 2300 — турбулентное. Значение / е1ф = 2300 называется критическим. На практике почти всегда приходится иметь дело с турбулентным режимом движения жидкости. Потери напора на трение при этом режиме больше, 1ем при ламинарном. [c.15]

В принципе расчет гидравлического сопротивления мембранных аппаратов аналогичен известным методам расчета потерь напора при движении жидкости в каналах или трубопроводах. Так, для определения потери напора АР (кгс/см ) в трубчатом модуле рекомендуется [12, с. 258] следующее выражение [c.268]

Давление жидкости на выкиде насоса зависит от потери напора при движении жидкости по трубопроводу, высоты подъема жидкости, давления в приемной емкости и определяется следуюш ей формулой (см. рис. 3. 14) [c.43]

Расположение и число патрубков, предназначенных для выполнения определенной функции, в каждом конкретном случае обусловливается особенностями проектируемого разделения. Основное требование, которое предъявляется к размеру сечений всех подводящих и отводящих патрубков колонны, это обеспечение минимальной потери напора при движении продуктов. Поэтому при выборе сечения патрубков следует руководствоваться опытом работы действующих установок и выбирать такие размеры, которые не создают чрезмерного сопротивления. [c.133]

Потерю напора Лсл. тр при движении флегмы в сливной трубе и при выходе из ее затопленного отверстия можно рассчитывать по следующей эмпирической формуле [c.235]

Для оценки потери напора может быть использован более привычный баланс механической энергии вместо баланса количества движения. В слоях насадки так же, как и в полых трубках, величины статического напора и кинетической энергии, вообще говоря, незначительны. Поэтому уравнение потери напора сходно по форме с уравнением, выведенным для длинных полых трубок, хотя и несколько сложнее вследствие необходимости учета пористости, размеров, формы и шероховатости частиц. Указанные формулы будут приведены в этой главе. [c.241]

Всегда при более интенсивном движении взвешенных частиц поглощается большее количество энергии, что должно привести к увеличению потери напора в псевдоожиженном слое этой области значений Ке. [c.263]

Разработана методика определения коэффициентов проницаемости дренажа с учетом его сжатия [134]. Движение жидкости в дренаже подчиняется законам ламинарной фильтрации. В качестве дренажей были испытаны тканые и пористые материалы отечественного производства. Для всех материалов были определены коэффициенты проницаемости в широком диапазоне фильтрующего потока при различных давлениях на дренаж. Исследование режима движения воды в порах дренажей с высокой проницаемостью (латунных сеток) проводили при расходе воды от 0,01 до 1 л/ч на 1 см ширины испытуемого участка дренажа. Было установлено, что потеря напора для всех исследованных материалов является линейной функцией расхода. В расчетные формулы для определения потерь напора в дренаже входит коэффициент проницаемости, который целесообразно относить ко всей толщине дренажного слоя, поскольку толщина сеток и пористых пластин определяется заводскими данными. Значение коэффициентов проницаемости по результатам экспериментов, полученных на ячейке для эластичных дренажей, рассчитывается по формуле [c.275]

Потери напора на трение при движении газов в дымовой трубе определяют по формуле [c.131]

Вместе с тем гидравлический расчет мембранных аппаратов имеет свои особенности. При движении разделяемого раствора в элементе аппарата рабочее давление в нем снижается вследствие гидравлических потерь напора. При этом в мембранных аппаратах снижается движущая сила процесса, причем еще быстрее, поскольку с увеличением концентрации растворенного вещества в растворе повышается его осмотическое давление. [c.269]

Линейные и местные сопротивления. В уравнении Бернулли членом /11 2 учитываются потери напора на преодоление сопротивлений движению жидкости. Эти сопротивления могут быть двух видов линейные и местные. Линейные сопротивления связаны с протяженностью потока жидкости и обусловлены трением частиц одна о другую и стенки канала (трубопровода). Эту составляющую потерь напора обозначим Местные сопротивления вызываются [c.45]

Диаметр труб и число потоков в теплообменнике подбирают такими, чтобы была достигнута оптимальная скорость движения жидкости в трубах, обеспечивающая достаточно высокий коэффициент теплопередачи и не слишком большие потери напора. При оптимальной скорости движения сумма эксплуатационных и амортизационных расходов должна быть минимальной. [c.112]

Эффективность подачи воды по трубопроводам установки пожарной защиты определяют следующие переменные и — средняя скорость движения воды в трубопроводе — длина трубопровода О — внутренний диаметр к = к(Ь10) потери напора по [c.64]

Потери напора при движении пенообразователя в трубах рассчитывают по формуле [c.171]

Потери напора на участке абсорбционной зоны с гомогенным потоком жидкости и потери на местных сопротивлениях определяются по известным формулам. Потери на трение на барботажных участках аппарата рассчитываются по формуле, основанной на полуэмпирической теории турбулентности переноса количества движения, [c.141]

Потери напора при движении пара через неподвижные каналы ДР,, пропорциональны квадрату скорости пара и складываются в основном из потерь на многократно повторяющиеся изменение направления и скорости потока. [c.474]

Уравнение (IV, 580) позволяет рассчитать потери напора при движении пара в сухом аппарате с вращающимся ротором в следующих пределах изменения параметров = 0,2Ч-8 м сек [c.475]

Коэффициенты местных сопротивлений чаще всего определяются опытным путем. Было установлено, что при турбулентном движении влияние числа Ке на потерю напора, обусловленную местными сопротивлениями, пренебрежимо мало, и в практике [c.102]

Движущая сила при естественно тяге зависит от высот дымовой трубы, определяемой расчетом при этом учитываются температура окружающего воздуха и уходяпгих топоч Ь .- газов, а также потери напора иа преодоление сопротивлений на пути движения -азов. Металлические дымовые трубы печей при высоте 40 м создают в борове разре>г.ение 2,7 кПа. [c.73]

Сопоставив полученное уравнение с уравнением Бернулли для случая равномерного движения = 2), получим следующее выражение для потерь напора при равномерном движении [c.50]

Местные сопротивления. В ряде случаев сопротивление движению потока жидкости локализуется на относительно коротком участке трубопровода и связано с изменением конфигурации потока или направления его движения. Такие сопротивления называются местными. К ним относятся вход в трубу и выход из нее, участки сжатия и расширения потока, различные фитинги, диафрагмы, запорные и регулирующие устройства. Величину потери напора в местном сопротивлении рассчитывают по формуле [c.54]

Общая потеря напора. Обычно при движении жидкости наблюдаются потери напора как на трение по длине трубопровода (ли- [c.54]

Остаточное давление наверху вакуумной колонны можно уменьшить путем применения высокоэффективной вакуумсоздающей аппаратуры. При этом необходимо сократить потери напора от движения пбров на тарелках в колонне. Потеря напора на каждой тарелке вакуумной колонны 1,5—2,0 мм рт.ст. При более рациональной конструкции тарелок потеря напора будет минимальной. Состав смеси водяных паров и газов разложения наверху вакуумных колонн определить трудно. В проектах установок АВТ при расчете вакуумных устройств принимают следующий состав смеси, поступающей из колонны в барометрический конденсатор (в % на сырье) водяной пар 1,6 нефтяные пары 0,05 газы разложения [c.189]

Новым элементом в. расчете коммуникаций при переобвязке колонн было определение диаметра шлемовой линии. Во избежание больших потерь давления в этой линии, предназначенной в новых условиях для транспортирования газожидкостной смеси, необходимо было увеличить диаметр линии. Принятый на основе расчета [103] диаметр линии 325 мм при ее длине около 10 м, как показал опыт, обеспечивает небольшие потери напора — менее 0,01 МПа, т. е. заметного повышения давления в окислительной колонне нет. Шлемовая линия смонтирована с уклоном практически во всей ее длине в сторону движения газожидкостной смеси во избежание образования застойных зон и периодических выбросов жидкости. [c.76]

Определение воду вследствие возникновения внутри жид-потерь напора при кости, а также между жидкостью и ограни-движении жидкости чивающей ноток стенкой силы трения и наличия искусственных препятствий в виде кранов, задвижек, клапанов, закруглений и т. д. давление (напор) ее падает. На рис. 3. 11 показана схема установки для иллюстрации потери напора при движении жидкости. Установка состоит из бака, к которому присоединена труба постоянного сечения, снабженная на конце задвижкой 4 для регулирования расхода жидкости. К трубе присоединены вертикально трубки 1, 2 а 3 (пьезометрические трубки). [c.37]

С целью, улучшения теплопередачи целесообразно уменьшать диаметр конвекционных труб, если это не вызовет увеличения потери напора. Обычно допустимые потери напора устанавливаются при скорости нефтепродукта на входе в печь 0,5—2,5 м/сек, а для установок термического крекинга 2—3 м/сек. Указанные скорости обеспечивают турбулентное движение сырья в трубах печи, что уменьшает возможность коксования и прогара труб. Секун/ ный объем сырья при входе в печь определяем по формуле [c.107]

Для компенсации потери напора внутри аппаратов устанавливают насосы, которые одновременно поддерживают турбулентный режим движения раствора, необходимый для снижения концентрационной поляризации. Турбулентность потока можно развивать также вращением ТФЭ в аппарате, пульсацией потока разделяемой смеси, наполнением напорных каналов микросферами или пористым когерентным материалом, формоизменением напорного канала ТФЭ по длине и т. д. С целью снижения концентра-циоиной поляризации рекомендуется в разделяемую смесь добавлять активный уголь, акриловую кислоту, а также прикладывать к мембране звуковые колебания низкой или инфравысокой частоты. [c.139]

Гидравлические потери напора е. трубчатом змеевике печи зависят от скорости движения сырья. Низкая скорость может привести к нежелательным реакциям разложения с образованием слоя кокса в трубах и их прогоранию. При чрезмерно высокой скорости движения сырья увеличиваются потери напора и, следовательно, возрастает необходимое давление на выходе из нагнетательной линии насоса, при помоши которого сырье загружается в печь. Давление на входе в печь складывается из потерь папора в змеевике, трубопроводах, соединяющих печь С аппаратами, и давления в аппарате, куда подается сырье из печи. В тех случаях, когда в печи происходит разложение сырья, давлеппе, установленное в трубчатом змеевике, влияет на состав получаемых продуктов. [c.95]

Гидравлические потери напора зависят от скорости движения потока, его вязкости, длины печпых труб, их диаметра, чистоты внутренней поверхности, местных сопротивлений в двоппиках или калачах. С увеличением скорости движения сырья возрастает коэффициент теплопередачи, снижается температура стенок труб и, как следствие, удлиняется пробег печи без чистки змеевика. При больших скоростях потока для одной и той же производительности печи диаметры труб могут быть меньшими, а компактное их размещение в камерах позволяет иметь малогабаритную конструкцию. Однако эти возможности весьма ограничены. Анализируя несколько преобразованную универсальную формулу Дарси — Вейсбаха для расчета потерь напора, можно убедиться, насколько быстро возрастает гидравлическое сопротивление с уменьшением диаметра печных труб и увеличением скорости потока [c.95]

Сопротивления при движении дымовых газов в печи складываются из потерь напора в камере конвекции, разрежения в камере радиации, сопротивления газоходов и дымовой трубы. Разрежение в камере радиации АРрад поддерживается в пределах 20—40 Па. Потери напора в камере конвекции ЛРкои складываются из сопротивления на трение газов в конвекциолиом пучке труб и статического напора. Последняя составляющая учитывается для печей с нижним отводом дымовых газов. Потери напора при верхнем расположении камеры конвекции также составляют 20—40 Па. Сопротивление газоходов рассчитывают по формуле Дарси—Вейсбаха [c.130]

При определении величины потери напора по пути движения дымовых газов учитываются сопротивления всего дымового тракта до дымовой трубы, а также сопротивление самой дымовой трубы. Количество отходящих газов и их температура на различных участках тракта принтается с учетом подсоса воздуха. Для компенсации неучтенных сопротивлений и для обеспечения нормальной работы дымовой трубы при различных режимах работы печи и засорении каналов вводится коэффициент к= 1,2—1,4. [c.401]

Г у д и и н И. Н., К вопросу о потерях Напора при движении в iTiyeax газожидкостных смесей с неоднородной жидкой фазой, Изв. ВУЗов, Не ь и газ, № 5, 78 (1966). [c.577]