Угол поворота номинальный

В результате указанных выше проведенных мероприятий заметно уменьшилось сопротивление секций, производительность в рабочей точке Ь характеристики увеличилась на 16%. Кроме того, на вентиляторе был увеличен угол поворота лопастей а до 23°, однако длительная непрерывная работа с параметрами, соответствующими точке Ь", оказалась невозможной, так как потребляемая двигателем мощность достигла 102 кВт и превысила номинальную. Поэтому а был уменьшен до 20°, и производительность вентилятора составила 143 м с. [c.100]

Примечание. Режим № 1 — номинальный, при котором угол поворота лопастей обеспечивает поддержание требуемой [c.114]

ИОВ газораспределения. Но это не единственное преимущество самодействующих клапанов. Уже было отмечено, что при нахождении углов <р и ф<, значения которых необходимы для проектирования механизма принудительного газораспределения, исходят из того, что начальное р и конечное р давления известны и равны некоторым расчетным (номинальным) давлениям. На практике, однако, поршневые компрессоры не всегда работают на расчетном режиме. Большую часть времени многие компрессоры общего назначения работают на нерасчетных режимах. Сравним теперь работу компрессора с принудительным газораспределением и компрессора с самодействующими клапанами на нерасчетном режиме. Предположим, что фактическое конечное давление рк ниже расчетного рк (рис. 7.3). При принудительном газораспределении процесс сжатия начнется в точке I. Через некоторое время давление в цилиндре компрессора достигнет давления Рк, однако нагнетательный клапан (или окно) еще будет закрыт. Сжатие газа будет продолжаться пока угол поворота вала компрессора не станет равным ф. Давление в цилиндре при этом Рк > Рк. После открытая нагнетательного клапана давление в цилиндре упадет (теоретически мгновенно) до давления р . Затем будет происходить нагнетание газа до тех пор, пока поршень не достигнет ВМТ. Здесь нагнетательный клапан закроется и далее будет иметь место расширение газа. Когда давление в рабочей камере сравняется с давлением р , всасывающий клапан еще будет закрыт и откроется лишь при угле ф. когда давление в цилиндре будет ниже р . После открытия всасывающего клапана давление в цилиндре поднимется до р и начнется процесс всасывания. Если бы компрессор был оснащен самодействующими клапанами, то процесс нагнетания начался бы сразу, как только давление в цилиндре достигло давления Рк, то есть в точке 2 и завершился бы, как и при принудительном газораспределении, в точке 3. Аналогично процесс всасывания начался бы в точке 4 и закончился в точке 1. Если сравнить индикаторные работы в случае принудительного газораспределения и с помощью самодействующих клапанов, то легко прийти к выводу, что в первом случае эта работа, на величину, соответствующую заштрихованной на рисунке площади, больше. Работа компрессора с принудительным газораспределением на нерасчетных режимах менее экономична, чем в случае, когда газораспределение осуществляется самодействующими клапанами. То же справедливо и для других нерасчетных режимов, [c.193]

ВИЯ на лопасти и сил трения (см. 4-4, п. 2). В результате требуемая работоспособность сервомотора рабочего колеса получается весьма высокой и в основном она определяется действующим максимальным напором //макс, размером рабочего колеса >1 и диаметром втулки вт/ 1. Число лопастей существенного влияния не оказывает, а угол поворота меняется не столь значительно. Номинальную величину Лс.р.к можно представить соотнощением [c.294]

При наличии неоднородных РЧ-полей удобно ввести номинальное значение поля fi и номинальный угол поворота /3° = -уВ°Тр, относящиеся, например, к центру образца. Неоднородность РЧ-поля может быть обусловлена геометрией РЧ-катушки или диэлектрическими свойствами образца, особенно в случае высокой электропроводности. [c.172]

Зная Рг и t, по рис. 4.14 легко найти номинальный угол поворота потока др. Далее следует воспользоваться рис. 4.13, подсчитав угол i и параметр (t — / )/Др, причем [c.110]

Среднюю линию профилей выберем в виде кривой с нулевой кривизной в выходной кромке, соответственно этому примем а=0,42. Учитывая большой угол поворота потока, назначим номинальный угол атаки = —1°. Кроме того, примем отношение Др/Др =1,15. Тогда Др=Рг—Р1=75—40 = 35° ДР = =ДР/(ДР/ДР ) -35/1,15=30°. [c.111]

Время разгона интегрирующего двигателя до номинальной скорости невелико, примерно 0,1 сек. Поэтому чтобы устранить погрещность от непостоянства скорости интегрирующего двигателя, введено электрическое торможение его. Напряжение торможения выбрано таким, что время торможения двигателя от номинальной скорости до О также составляет 0,1 сек. Поэтому суммарный угол поворота вала интегрирующего двигателя оказывается таким, как если бы он вращался с постоянной скоростью. [c.116]

Опыт показывает, что при проектировании насосов в качестве допустимого угла поворота потока может быть принят угол, равный 80% от максимально возможного в данной решетке. Этот угол называют номинальным и обозначают [c.269]

Номинальный угол поворота потока обычно принимают в пределах Др = (0,95н-1,05) Др (строка 15 табл. 8). [c.153]

Номинальный угол поворота потока [c.161]

Регулирование подачи насоса путем изменения угла наклона лопастей применяют в крупных осевых и диагональных насосах. Как известно, промышленность выпускает осевые насосы с механизмом поворота лопастей (насосы типа ОПВ). С помощью механизма поворота лопастей можно изменять угол их наклона от —10 до +15° относительно номинального, при этом в зависимости от марки насоса подача может измениться в пределах 0,6 номинальной. [c.110]

Процесс регулирования для двухвентиляторного агрегата происходит в следующей последовательности на номинальном режиме работают оба вентилятора с максимальными углами поворота лопастей по мере снижения температуры ti на регулируемом вентиляторе угол выводится до номинального далее отключают вентилятор, работающий без регулирования, а на регулируемом восстанавливают необходимый угол поворота при дальнейшем снижении ti поворот лопастей на работающем вентиляторе вновь доводится до минимального, вентилятор отключается и АВО переводится в режим естественной конвекции. [c.113]

Рис. 4.2.17. Экспериментальная проверка качества инверсии намагниченности, полученной с помощью трех составных импульсных последовательностей Л , н определяемых выраженямн [4.2.67], в зависимости от угла поворота импульса 0,6т/2 < Д < 1г/2 н параметра расстройки О < АВ0/В1 < 0,32. Заметим, что действие Л 2 при больших расстройках улучшается, если угол поворота меньше номинального значения т/2. (Из работы [4.87].)

В гомоядерных методах двумерного разделения могут возникать артефакты, если под действием рефокусирующего импульса угол поворота отклоняется от своего номинального значения = -к [7.10]. В разд. 8.3.1 показано, что при значительных ошибках в углах поворота 2М-спектр напоминает корреляционный спектр с задержкой регистрации (так называемый спектр корреляций спинового эха). Если ошибки малы, то нежелательные пути переноса когерентности можно устранить с помощью процедуры Ехогсус1е [7.11] или с помощью более простой последовательности с трехступенчатым циклическим изменением фазы [7.12]. Осложнения, возникающие из-за сильного взаимодействия, будут рассмотрены в разд. 7.2.3. [c.438]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология