Время разгона частиц

Бомбардировка клеток микрочастицами. Эта группа методов, иначе называемых баллистической (biolisti ) инъекцией, первоначально была разработана для введения рекомбинантных ДНК в клетки растений и в настоящее время приспособлена также для введения нуклеиновых кислот в клетки микроорганизмов, животных и человека как in vitro, так и in vivo [210, 216]. При этом подходе микрочастицы, содержащие ДНК, с помощью порохового заряда, сжатого гелия или электрического поля разгоняют до высоких скоростей ( 1000 м/сек) и поток частиц кратковременно направляют на поверхность клеток. Некоторые из ча- [c.151]

На разгонном участке благодаря нестационарным условиям происходит интенсивное испарение влаги из материала. К концу участка разгона происходит гидродинамическая и тепловая стабилизация процесса температура газа снижается, а высушиваемого материала - повышается. Интенсивность тепло- и массообмена значительно снижается. Для интенсификации процесса сушки, чтобы создать нестационарные условия движения газовзвеси, пневмотрубы снабжают различными приспособлениями-завихрителями, расширительными камерами и т. п. При этом увеличивается и время пребывания частиц в зоне сушки. [c.187]

В действительности время пребывания частиц в зоне сушки больше т, так как в расчете не учитывают время на разгон частиц. Следовательно, выход материала заданной влажности гарантирован. [c.194]

Достаточно мелкой будем называть частицу, для которой время разгона частицы до скорости, близкой к скорости газа, много меньше, чем время пребывания в зоне, влияющей па скорость горения ( зоне влияния ). [c.88]

Задаваясь различными промежутками времени центрифугирования I и определяя экспериментально изменение привеса вещества Р, можно рассчитать радиус частиц и построить кривую распределения. Однако в настоящее время пользуются несколько измененной методикой эксперимента, чтобы избежать трудностей, возникающих при введении поправок на время разгона и остановки центрифуги при постоянном времени центрифугирования I меняют величину седиментационного столба к — в каждую из центрифужных пробирок помещают различный объем суспензии (рис. 8). [c.62]

Струйные мельницы. Эффективность измельчения в струйных мельницах (см. 8.4.1) определяется скоростью и частотой соударения частиц друг с другом и футеровкой. Поэтому конструкции струйных мельниц определяются не только прочностными свойствами частиц, но и их размером. Это хорошо видно из уравнения (2.2.8.29), где время разгона частицы (время релаксации) пропорционально размеру частицы во второй степени. В свою очередь (см. 8.4.1), время разгона определяет и длину разгонного участка струйной мельницы. [c.773]

Чтобы избежать трудностей при введении поправок на время разгона и остановки центрифуги, рекомендуют другую методику эксперимента помещают разные объемы суспензии в пробирки для центрифугирования (см. рис. У.10),т. е. изменяют высоту столба суспензии (л зх. Xi и т. д.) и, следовательно, изменяют (йц К и т.д.) при постоянном значении Центрифугирование ведут в течение одинакового времени, необходимого для почти полного оседания частиц с наименьшей высоты. Рассчитывают радиусы частиц по уравнению (У.50) для выбранного постоянного времени центрифугирования. Затем определяют время оседания этих частиц с максимальной высоты [c.106]

Проведенные исследования показали, что разгон частиц различных модельных материалов в основном заканчивается на участке длиной 1000—1300 мм. При большей длине разгонного канала увеличение скорости частиц на единицу длины растет значительно медленней. Проведенные опыты (рис. 3) с вводом частиц в поток при /р = 500, 1000 и 1700 мм показали, что при изменении длины разгонного участка от 1000 до 1700 мм время пребывания частиц в зоне встречи струй (т) увеличивается не более чем на 5—12%. в то же время при /р = 500 мм X может быть на 25—35% меньше, чем при /р = = 1700. им. В связи с этим в целях уменьшения габаритов установок и гидравлических потерь на участке разгона можно рекомендовать оптимальную длину разгонного участка в пределах 1500—2000 мм. [c.78]

Пневматическая сушка. Вертикальные пневматические сушилки (трубы-сушилки) отличает простота устройства и высокая интенсивность процесса, особенно на нижнем, разгонном участке трубы. Малое время пребывания частиц в зоне сушки (обычно менее I—2 с) позволяет использовать высокую начальную температуру сушильного агента без опасности перегрева материала. Основным недостатком труб-сушилок оказывается сравнительно большой расход энергии на нагрев и перемещение сушильного агента со скоростью, обеспечивающей устойчивое вертикальное движение всех фракций высушиваемого дисперсного материала. [c.312]

Так как горизонтальная часть транс-реактора состоит из двух разных по диаметру участков, продолжительность крекинга необходимо также разделить на соответствующие доли. Так как в зоне происходит только разгон частиц катализатора (контакта), что не требует большого времени, то общее время пребывания дисперсной системы можно принять равным 25% от общего времени реакции. Соответственно в зоне 2 продолжительность контакта частиц и углеводородных паров составит 75% от принятого по условию задачи [c.26]

Для изучения характера движения потока газовзвеси на разгонном участке и влияния длины канала на время пребывания частиц твердой фазы в зоне соударения струй был применен метод меченых радиоактивных частиц [4, 5, 6]. [c.74]

В действительности время пребывания частиц в трубе-сушилке больше, чем получается по расчету, так как в расчете не учитывается время на разгон частиц, только после которого устанавливается режим движения это подтверждается экспериментальными данными. [c.426]

Исследования показали, что глубина заброса и время пребывания частиц в зоне встречи в значительной степени определяются скоростью частиц в конце разгонного участка. Ре- [c.75]

Центральный газораспределитель равномерно распределяет теплоноситель по факелу распыленного продукта в зоне выхода его из распыливающего диска. Тангенциальный газораспределитель позволяет вводить теплоноситель в сушильную камеру в виде плоских высокоскоростных струй, направленных от стенок камеры таким образом, что каждая из струй перекрывает зону действия соседней. Частицы распыленного продукта, вылетая с большой скоростью из распылителя, смешиваются с теплоносителем, поступающим из центрального газораспределителя, и рециркулирующим отработанным теплоносителем при этом их скорость уменьшается до скорости, близкой к скорости витания. В этот период траектории частиц близки к эвольвентным. Далее частицы попадают в зону действия периферийного газораспределителя и, захваченные высокоскоростными струями теплоносителя, разгоняются до скорости, близкой к скорости струи. Направление струй, их скорость и число подобраны таким образом, что за участком разгона частиц следует участок торможения за счет смешения струи с отработанным теплоносителем. Заторможенные частицы попадают в зону действия соседней струи, снова следует участок разгона и торможения и т. д. Таким образом, в периферийной зоне сушильной камеры движение частиц происходит уже по ломаной спиральной траектории. При этом относительная скорость частиц в газовом потоке в моменты их разгона и торможения увеличивается, а время пребывания частиц в зоне сушки не уменьшается, так как возрастает длина их пути. [c.149]

Время движения частицы на разгонном участке трубы предлагается определять по соотношению [c.225]

Это соображение следует дополнить еще и следующим. Само по себе определение скоростей соударений и других параметров, характеризующих процессы разгона частиц и их встречи в помольной камере не позволяет решить задачу с достаточной степенью полноты. Дело в том, что необходимо определить оптимальные значения этих параметров. В настоящее время еще не имеется необходимых данных для решения указанной задачи в общем виде. Поэтому приходится обращаться к экспериментальным данным. [c.216]

Трубы-сушилки отличает простота устройства, малые капитальные затраты и незначительная занимаемая производственная площадь. Значительная интенсивность сушки (особенно на нижнем, разгонном участке трубы) и малое время пребывания частиц в аппарате позволяют использовать высокую начальную температуру сушильного агента (при сушке углей — до 1100°С) без опасности нежелательного ее воздействия на материал. В качестве основного недостатка труб-сушилок обычно отмечается сравнительно высокий расход энергии на перемещение сушильного агента со скоростью, обеспечивающей устойчивый вертикальный транспорт всех фракций дисперсного материала. Значительный расход сушильного агента определяет также и повышенный расход теплоты на сушку, если не предусмотрено использование потенциала сущильного агента, покидающего трубу-сушилку, как правило, с еще достаточно высокой температурой и малым влагосодержанием. [c.114]

В действительности за время движения в материалопроводе скорость каждой частицы многократно изменяется, она то увеличивается под действием обтекающего ее воздушного потока, то уменьшается в результате торможения при соприкосновении со стенками материалопровода или соударении с другими частицами. Особенно заметное торможение и снижение скорости частиц происходит при прохождении через отводы и другие фасонные части. На прямолинейных участках после отводов вновь происходит разгон частиц. Поэтому определение потери давления на разгон как величины, равной приращению кинетической энергии частиц транспортируемого материала, является неточным. Учет же всех факторов, определяющих потери давления в связи с изменением скорости частиц, практически невозможен. [c.117]

Учитывая, что Д<0 и ыо = ш, по формуле (У,81) определим время прохождения частицами разгонного участка [c.249]

Нагрев монодисперсного материала в потоке газовзвеси. Соотношения для межфазного внешнего теплообмена частица—газ дают возможность сформулировать задачу о нагреве дисперсного материала в потоке газовзвеси. Общая постановка задачи теплообмена в данном случае отличается от межфазного теплообмена в стационарном движущемся слое [уравнения (7.35)] лишь тем, что в потоке газовзвеси на разгонном участке скорость дисперсной фазы изменяется вдоль камеры (или во времени, если за независимую переменную берется время пролета частиц от момента их ввода). При значительном изменении температуры 1 газового потока может заметно уменьшаться также его удельный объем, что обусловит уменьшение скорости газа и вдоль направления движения газовзвеси. По существу, система (7.35) описывает прогрев монодисперсных частиц правильной формы в потоке газовзвеси при установившемся движении частиц с постоянной скоростью с той только разницей, что начальное распределение температуры внутри частиц здесь не может быть принято равномерным, поскольку участок установившегося движения газовзвеси следует после разгонного, в конце которого существует сложный профиль температуры в частицах. Это распределение температуры должно быть известно из решения задачи нагрева в конце разгонного участка. Выражение такого начального распределения температур не может быть простым, и поэтому аналитическое решение системы (7.35) с учетом неравномерной начальной температуры монодисперсных частиц на входе в участок гидродинамической стабилизации скорости твердой фазы получить затруднительно. [c.183]

Существенным эффектом для полидисперсного материала при значительной его концентрации является относительно быстрый разгон мелких фракций, которые при этом догоняют медленно разгоняющиеся крупные частицы и передают им дополнительный вертикальный импульс. Мелкие частицы вследствие соударений с крупными теряют часть вертикальной скорости, но в промежутках между последовательными соударениями вновь быстро ускоряются. Таким образом, происходит перераспределение скоростей частиц. Увеличение скорости крупных фракций оказывается несколько большим, чем уменьшение скорости мелкой фракции. Соответственно суммарная длина разгонного участка для крупной фракции несколько сокращается, а для мелкой фракции удлиняется. За счет взаимных соударений изменяются также и времена пребывания частиц крупной и мелкой фракций в трубе-сушилке, причем с точки зрения равномерности сушки частиц это изменение не является благоприятным, поскольку время пребывания крупной фракции уменьшается, а время пребывания мелких фракций, наоборот, увеличивается. [c.117]

В действительности время пребывания частиц в трубе-сушилке больше, чем по формуле (6-16), так как она не учитывает время на разгон частиц, которые постепенно увеличивают свою скорость от начальной скорости, с которой ояи поступают в трубу. [c.127]

Этот факт можно объяснить, если рассмотреть осциллограмму тока проводимости между электродами зондов (см. рис. 3, г, д). Нижний зонд дает всплеск тока приблизительно в момент прохождения фронта пламени верхнего отрицательного электрода. Следовательно, цепь отрицательный электрод — фронт горения — положительный электрод с этого момента также замкнута, и через свежую смесь течет ток. Этот ток возрастает с ростом напряженности электрического поля. В момент прохождения фронта пламени отрицательного электрода положительные ионы образуют около него пространственный заряд. Избыточные электроны, разгоняясь нолем, могут достигнуть положительного электрода, замкнув цепь. Фронт пламени из-за условий поджига искривлен. Путь наименьшего сопротивления для прохождения электронов будет на участке максимального выброса фронта пламени в свежую смесь. По этому пути, представляюш ему собой тонкий шнур, и будет проходить ток. При протекании электрического тока в шнуре выделяется джоулево тепло, которое разогревает газ в шнуре. Как только температура газа достигнет температуры воспламенения, произойдет воспламенение смеси в шнуре. Температура быстро возрастет до температуры горения. В зоне горения в результате неравновесной ионизации образуются заряженные частицы. Электрическое сопротивление на этом участке резко падает, ток растет. Данный участок является новым источником воспламенения. Образуется дополнительный фронт пламени. В результате, время, за которое происходит сгорание оставшейся смеси, резко сократится. Уменьшение времени горения за счет образования дополнительного фронта пламени значительнее уменьшения времени горения за счет электрического ветра. Поэтому обш,ее время горения сокращается, а скорость распространения пламени возрастает. [c.84]

Сравнительно медленный разгон и более медленное движение частиц крупной фракции приводит к тому, что время их пребывания в трубе [c.128]

Первое слагаемое правой части уравнения (1.47) характеризует аэродинамическое сопротивление, второе — силы тяжести, третье — эффекты столкновений частиц. Учет последнего слагаемого важен потому, что оно объясняет рост неравномерности отработки частиц. Как показано в [30], вследствие столкновений мелкие частицы притормаживаются, а крупные ускоряются. В итоге время пребывания мелких частиц возрастает, а крупных — уменьшается, длины разгонных участков оказываются соизмеримыми. [c.43]

В отсутствие электрического поля средняя энергия электронов и других газовых частиц будет определяться, как известно, исключительно температурой газа. С появлением электрического поля картина резко меняется. Разгоняясь под влиянием поля, электроны за время свободного пробега между соударениями приобретают направленное движение. При соударении с молекулами это направленное движение превращается в хаотическое, тепловое. В результате средняя кинетическая энергия электронов V,,, которая соответствует определенной [c.135]

В вертикальных пневматических сушилках (трубах-сушилках) (рис. 12.4.1.4) высушиваются мелкодисперсные материалы, сравнительно легко отдающие влагу за малое время пребывания частиц в рабочем объеме грубы. Для увеличения времени пребывания частиц свыше нескольких секунд на трубах-сушилках могут устанавливаться расширительные (аэрофонтан-ные) участки или внутри трубы размещаются тормозящие частицы вставки. В иных случаях используется последовательное по потоку материала соединение дв)тс или более вертикальных 1руб-сушилок, располагаемых параллельно, что одновременно увеличивает число разгонных участков интенсивного внешнего тепломассообмена ускоряющихся частиц с потоком сушильного агента. [c.242]

Материал, полученный одним из описанных выше методов, обычно контаминирован клеточными компонентами. Однако в тех случаях, когда высокая степень очистки не обязательна (например, для постановки RIA или ELISA), его можно использовать уже на этой стадии. Тем не менее для большинства исследований необходима дальнейшая очистка вируса с помощью зонально-скоростного или изопикнического центрифугирования в градиенте. При скоростном центрифугировании положение вируса в градиенте определяется его коэффициентом седиментации, а при изопикническом — плавучей плотностью. Для достижения максимальной степени очистки вирусных частиц от примесей изменение концентрации образующего градиент вещества должно быть плавным в то же время на промежуточных стадиях очистки нередко используют ступенчатые градиенты. В некоторых случаях принципы скоростного и изопикнического центрифугирования совмещаются примером может служить использование градиентов глицерина — тартрата калия [14]. В таких градиентах концентрация тартрата калия возрастает в направлении дна пробирки, достигая плотности, соответствующей плавучей плотности вируса концентрация глицерина, наоборот, максимальна на мениске, что препятствует продвижению медленно седиментирующего материала в направлении дна. Все типы градиентов обычно центрифугируют в бакет-роторах, но в случае изопикнических градиентов такие же или даже лучшие результаты можно получить в угловых или вертикальных роторах с помощью приспособлений для медленного разгона и остановки, обеспечивающих переориентацию градиента без перемешивания. При очистке конкретного вируса часто приходится проводить целую серию последовательных стадий центрифугирования в разных типах градиентов, чтобы добиться нужной степени очистки. [c.100]

Электроны, инжектированные во время импульса в направлении оси трубки, оказываются в ускоряющем поле и движутся дальше в фазе с волной, забирая от нее энергию и ускоряясь. Инжектор электронов и источник радиоволн синхронизируются с помощью триггерных импульсов, посылаемых задающим генератором. Для того чтобы при разумной длине разгона получить достаточную энергию частиц, необходимо обеспечить напряженность ускоряющего поля в десятки киловольт на 1 см. Это в свою очередь требует, чтобы входная мощность радиоволн была порядка мегаватт. Поэтому нужны импульсные источники радиоволн. Отвечающее этим требованиям импульсное оборудование, основным компонентом которого является импульсный магнетрон, удалось сконструировать для военных радиолокационных установок. [c.64]

В настоящее время большое количество экспериментальных и теоретических работ посвящено изучению процесса разрушения обсадных колонн и горных пород абразивной струей жидкости. Однако ввиду сложности указанной проблемы большинство исследователей рассматривали отдельные стороны процессов в отрыве от реальных условий. Это, естественно, привело к тому, что полученные характеристики справедливы для конкретных экспериментальных условий и не могут быть распространены на все случаи, встречаемые на промыслах. В основу рассматриваемого процесса у других исследователей были положены физически не обоснованные гипотезы. Например, по их мнению, распространение струи в каверне происходит так же, как и во встречном неограниченном потоке, процесс разгона абразивных частиц в насадке заменяется разгоном их неограниченной струей жидкости разрушение породы рассматривается как процесс резания стендовые работы проводились без учета специфики эксплуатационных условий и др. [c.388]

Время прогрева мелкой частицы того же порядка или на один-полпорядка меньше, чем время разгона частицы до установившейся скорости. [c.91]

Вертикальные пневматические сушилки (трубы-сушилки) (см. рис. 12.4.1.4) отличает относительная простота устройства, малая металлоемкость и высокая интенсивность процесса, особенно на нижнем, разгонном участке трубы. Малое время пребывания частиц в зоне сушки (обычно < 1-2 с) позволяет использовать высокие начальные значения температуры сушильного агента без опасности перегрева высушиваемого материала. Основным недостатком труб-сушилок оказьшанлся сравнительно большие расходы сушильного агента и, соответственно, теплоты на его нагревание, необходимые для обеспечения устойчивого восходящего перемещения всех фракций высушиваемого материала. [c.225]

ПОТОКИ (см. табл. 1.1). Данный класс гетерогенных течений характеризуется наличием межфазного динамического скольжения в осредненном и пульсационном движениях. Числа Стокса в осредненном и крупномасштабном пульсационном движениях для такик потоков Stkf = Tp/Tf 0(1) и = Тр/Ть 0 1). Характерное время несущей фазы в осредненном движении Tf обычно превышает интегральный лафанжев масштаб турбулентности Ть, характеризующий время жизни энергонесущих вихрей. Для создания к измерительному сечению установившегося гетерогенного потока (обеспечение полноты разгона частиц) необходимо, чтобы характерное время несущего газа по крайней мере в несколько раз превышало время динамической релаксации частиц Тр. Характерное время несущего газа в осредненном движении может быть оценено как отношение длины экспериментального участка (расстояние от места ввода частиц до измерительного сечения) к характерному значению осредненной скорости, т.е. Tf = Ь/11х. Для созданных экспериментальных установок Ь = 1,2 — [c.94]

Кюрий и кюриды — элементы второй семерки актиноидов. Получение новых тяжелых элементов представляет собой сложную задачу, причем сложности возрастают по мере увеличения атомного номера элемента. Это объясняется тремя основными причинами. Во-первых, концентрация исходных элементов, ядра которых необходимо подвергать бомбардировке, очень невелика и, соответственно, вероятность попадания частицы-снаряда в ядро-мишень также мала. Во-вторых, все тяжелые элементы склонны к реакции деления под воздействием нейтронов, что уменьшает выход ожидаемого элемента. В-третьих, для получения тяжелых трансурановых элементов возникает необходимость использования в качестве бомбардирующ,их частиц не только нейтронов и ядер гелия, но и более массивных ядер (углерода, азота и т. д.), а их разгон до необходимых энергий, в свою очередь, требует создания все более мощных ускорителей. К тому же период полураспада новых элементов становится все меньше, что также осложняет их выделение, идентификацию и изучение свойств. Все это и привело к тому, что за первые 24 года (1940—1964) были синтезированы 12 тяжелых элементов, а за последнее время — только 4. [c.446]

Для сушки нолидисперсного материаиа существенным является эффект относительно быстрого ускорения частиц мелких фракций, которые догоняют медленно разгоняющиеся крупные частицы и при соударениях передают им дополнительный вертикальный импульс. При этом мелкие частицы теряют значительную часть своей вертикальной скорости, но в промежутках между последовательными соударениями вновь быстро разгоняются. Таким образом, происходит увеличение скорости крупных и уменьшение скорости мелких фракций. Вследствие соударений изменяются также и длительности пребывания частиц крупной и мелкой фракций в трубе-сушилке, причем такое изменение не является благоприятным с точки зрения равномерности высушивания всех частиц, поскольку время пребывания крупной фракции уменьшается, а мелкой, наоборот, увеличивается. Наличие поперечной составляющей скорости частиц приводит к их столкновениям с внутренней поверхностью трубы, при этом частицы испытьшают со стороны стенки некоторое тормозящее воздействие. [c.225]

Сушильные аппараты с ПС могут использоваться в комбинации с другими аппаратами. При этом для удаления начальной, легко отдаваемой материалом влаги может использоваться аппарат с наиболее интенсивным режимом обтекания частиц (разгонный участок трубы-с)тпилки, сушилки со встречными закрученными потоками), а на второй ступени остаточную влагу удаляют в аппарате ПС, где обеспечивается необходимое время досушивания материала. [c.243]

Наконец, третьей причиной неравновесности могут быть магнитогидродинамические эффекты, обусловленные наличием заряженных частиц. Если имеется градиент электрического потенциала (как в описываемых ниже экспериментах), то электроны и ионы разгоняются электрическим полем, т. е. к некоторым частицам энергия подводится извне. Таким образом можно получить эн ргетический спектр заряженных частиц, отличный от равновесного. В нащей статье магнитной гидродинамике уделяется мало внимания, хотя эта наука в настоя-щее время очень популярна. [c.72]

Гпдравлич. сопротивление транспортирующего газа (аР) складывается из потерь давления на преодоление статич. напора на участках трубопровода с установившейся скоростью частнц (АРс) а также на участках разгона, потерь па треиие транспортирующего газа и частиц о стенки трубопровода (ЛРт)> затрат на создание динамич. напора частиц. При этом затраты энергии на трение частиц о стенки трубопровода играют сколько-нибудь существенную роль лишь при объемных нагрузках > 0,5—1,0%. В пастоящее время нет общепринятого метода определения Д/, но для ориентировочного расчета можно рекомендовать следующие уравнения [c.47]

На рис. VII- 15 показана зависимость условного объемного коэффициента теплообмена от соотношения количеств газов и раствора Lt/G1. Приведенный характер зависимости объясняется тем, что с увеличением отношения LrIG повышаются относительные скорости газов на разгонном участке и уменьшается размер частиц. При сушке в факеле нитрофоски удалось поднять начальную температуру газов до 750 — 800° С (без разложения продукта), в то время как верхний предел составляет для распылительных сушилок — 450° С, для барабанных не выше 250 — 300° С, для установок с кипящим слоем 170° С, [c.310]

При малых объемных концентрациях твердой фазы (строго говоря, стремящихся к нулю) частицы мелкой и крупной фракций движутся независимо друг от друга, при этом мелкие частицы быстро разгоняются в потоке газа и перемещаются вверх с относительно высокой скоростью, отличающейся на участке гидродинамической стабилизации от скорости газа на сравнительно небольшую для малых частиц величину скорости витания. Крупные частицы разгоняются значительно медленнее, а скорость их движения на тaбилизиpoвaннqм участке отличается от вертикальной скорости газа на большую величину скорости витания крупных частиц. Сравнительно медленное движение частиц крупной фракции приводит к тому, что время их пребывания оказывается большим, чем время пребывания мелких фракций (рис. 4.1). [c.117]

ОТ заряда и массы частицы и от напряженности магнитного поля и не зависящей от радиуса окружности. Описав полуокружность, частица вновь попадает в пространство между дуантами, т. е. в ускоряющее электрическое поле (частота генератора подбирается такой, чтобы к этому моменту полюсность дуантов переменилась), а затем переходит внутрь правого дуанта, где опять описывает полуокружность, но уже большего радиуса. Каждую последующую полуокружность частица будет проходить за одно и то же время, но так как длина полуокружности будет возрастать, то и скорость частицы будет становиться все большей. Таким образом, каждый раз, проходя расстояние между дуантами, частица все больше разгоняется. [c.246]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология