Треска критерий текучести

Критерии-текучести Треска и Мизеса [c.260]

Критерии текучести Треска и Мизеса в главных напряжениях записываются сходным образом. Основной причиной этого является предположение об изотропии свойств материала, вследствие чего величины а , ж О3 должны быть взаимозаменяемы. Поэтому [c.260]

Для анализа сложнонапряженного состояния в случае плоского нагружения целесообразно использовать диаграмму (или круг) Мора. На рис. 11.12, а показано, что достижению состояния текучести могут соответствовать различные комбинации главных напряжений, в частности этому отвечают напряженные состояния, характеризуемые парами главных напряжений ст и или а. и и изображаемые в виде двух окружностей равного диаметра, касающихся поверхности, которая отвечает пределу текучести. При построении этого рисунка предполагалось, что выполняется критерий текучести Треска, критическая поверхность для которого при плосконапряженном состоянии вырождается в две прямые, параллельные оси абсцисс. [c.262]

Рис. 11.12. Диаграммы Мора для двух различных комбинаций напряжений, отвечающих достижению предельного состояния в соответствии с критериями Треска (а) и Кулона (б). Пунктиром показаны линии, отвечающие критериям текучести Треска (а) и Кулона (б).

Правила раздела 2 в большей степени ограничивают выбор материалов и методы расчета, но предусматривают более высокие допускаемые напряжения, чем в разделе 1. Раздел 2 содержит расчет конструкции в области ползучести, а допускаемые напряжения даются равными /3 предела прочности при растяжении или /3 предела текучести. Эквивалентное напряжение (интенсивность напряжения) табулируется на основе критерия текучести Треска. Рассматриваются те же материалы, что и в разделе 1, но дополнительно введены требования к закаленным и отпущен- [c.9]

Уравнение (1.2) соответствует поведению материала, отвечающему двум общим критериям текучести (по Мизесу или Треска) для изотропных материалов. Такие критерии, однако, неприменимы для рассматриваемого случая, поскольку полимеры становятся существенно анизотропными при продольной деформации. Тем не менее при рассмотрении экструзионного процесса преимущественно как продольной деформации Хилл [27] определил критерий (являющийся обобщением критерия Мизеса для анизотропных тел), который приводит к тому же самому условию текучести, что и уравнение (1.2). [c.32]

Г2 и Г1 — пределы текучести при растяжении в направлении главных осей. Однако анизотропия экструзионных пластмассовых труб сравнительно невелика [224—226, 244]. Например, у труб из фторопласта-4 она составляет около 6% [70]. Поэтому 1 — 1 и вместо модифицированной теории Губера — Мизеса — Генки в расчете можна использовать энергетическую теорию [224]. В работе Мрака [244] отмечается достоверность критерия Треска [140] (максимального касательного напряжения). [c.230]

Согласно критерию Треска значение касательного напряжения, при котором достигается состояние текучести, не зависит от нормального давления на плоскость, в которой происходит течение. Кулоном был предложен довольно общий критерий, характеризующий предельные условия разрушения [8]. Согласно высказанному им предположению, критическое значение сдвигового напряжения т в плоскости возрастает пропорционально приложенному к этой плоскости нормальному давлению, что описывается формулой [c.259]

Таким образом, в плоскости, нормальной направлению [111], кривая, отвечающая предельным условиям достижения состояния текучести, должна состоять из 12 эквивалентных частей (см. рис. 11.9). Критерии Треска и Мизеса удовлетворяют этому требованию, и их геометрическое представление оказывается очень простым правильный шестиугольник для критерия Треска и круг — для критерия Мизеса (рис. 11.10). [c.261]

Предполагается, что материал жесткий и идеально пластичный (рис. 1.6), так что деформация отсутствует до тех пор, пока материал не достигает предела текучести. При этом используется критерий Треска, а не Мизеса, так как он упрощает анализ. Наиболее исчерпывающей в этой области является работа Ходжа [c.26]

Даже без учета пятой точки из-за некоторой неопределенности ее происхождения, все же очевидно, что экспериментальные результаты не согласуются с предсказаниями, следуюш ими из критериев текучести Треска или Мизеса. При этом наблюдается существенная асимметрия формы кривой в областях растяжения и сжатия, и эта асимметрия подтверждается даппылш, полученными при сдвцге и сложнонапряжепном состоянии. Уитни и Эндрюс высказали предположение, что условия] достижения [c.275]

Усилие, действующее на индентор и необходимое для возникновения пластической деформации, равно, как можно показать, (2 + л) К, где К — предел текучести при сдвиге. Он составляет 2,Ъ7ау или 2,82а , (где — предел текучести при растяжении), согласно критерию текучести Треска или Мизеса соответственно. Это показывает, что при нанесении достаточно глубокого и острого надреза в неограниченном твердом теле, выполнение условий перехода в пластическое состояние приводит к росту напряжения до величины, приТкерно равной За . Этот факт является основанием следующей классификации хрупкопластических свойств, впервые предложенной Орованом [1]. [c.314]

Критерий максимальных касательных напряжений или полуразно-сти главных напряжений (критерий Геста и Треску) - предполагает, что конструкция выходит из строя, если максимальное касательное напряжение при сложном напряженном состоянии достигло предела текучести материала при простом растяжении после предела пропорщюнальности. [c.36]

Первый критерий, использовавшийся для оценки условий достижения предела текучести металлов, был предложен Треска [6], считаюпцим, что критические условия определяются постоянным значением максимального касательного напряжения соответ-ствуюш ее аналитическое выражение в главных напряжениях имеет вид [c.258]

Рассмотрим типичный узел, скажем, соединение патрубка с корпусом, подвергаемый воздействию системы определенного расчетного нагружения (включая термическое нагружение), и предположим, что из анализа упругости известно распределение напряжений. Предположим также, что некоторые из вычисленных упругих напряжений превышают (предел текучести), так что существует пластическая зона (рис. 1.7, а). В этой зоне находится точка Р, где вычисленное упругое эквивалентное напряжение (по критерию Мизесса или Треска) будет максимальным на рис. 1.7, б для точки Р схематически начерчена диаграмма напряжение—деформация. Подобные диаграммы можно начертить и для менее напряженных точек, где наблюдается текучесть, но ОНИ имеют меньшее значение. [c.28]

С другой стороны, в мдтт теория течения с кусочно-линейной поверхностью нагружения рассматривается как аппроксимация более реальной в механическом смысле теории с гладкой поверхностью нагружения, позволяющей значительно лучше описать поведение реального материала [123]. Показательным историческим примером может служить классический критерий Губера - Мизеса, предложенный в качестве приближенной формулировки классического критерия Треска, но показавший впоследствии лучшее совпадение с экспериментами для поликристаллических тел. Таким образом, на самом деле для поликристаллических материалов кусочно-линейная поверхность текучести Треска (шестигранная призма) является аппроксимацией гладкой поверхности текучести Губера - Мизеса (цилиндр). В настоящее время имеется также и физическое объяснение этого (Ьеномена [325 [c.645]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология