Механический смысл параметра

Действительно, механический смысл параметра % определяется соотношением [c.213]

Механический смысл параметра X [c.222]

Рассмотрим механический смысл параметра X в критерии [c.222]

Из соотнощения (4.25) следует механический смысл параметра X, который определяется через отнощение длительной прочности при растяжении и сжатии. [c.222]

Мы интуитивно считаем, что температуры отопительных простенков и период коксования при нормальной эксплуатации не являются независимыми параметрами и что они изменяются в противоположном направлении. Но чтобы найти отношение которое существует между ними, необходимо определить то, что обычно называют хорошо выжженный кокс . Для уточнения этого понятия лучше всего представить выдачу кокса обязательно в сравнимых между собой условиях по готовности с последующим определением характеристик кокса и затем с повторением того же процесса, но при других температурах в отопительных простенках. Как будет видно ниже, удлинение периода коксования улучшало механические характеристики кокса примерно в асимптотическом приближении к некоторому уровню, и это улучшение продолжалось за пределами температуры, при которой заканчивалось коксование. Из сказанного можно сделать вывод, что нет точного момента, когда коксование можно считать завершенным. Следовательно, этот момент можно выбирать в довольно широких пределах (1—2 ч), и этот критерий не является в полном смысле техническим, а скорее экономическим, так как последнее улучшение свойств кокса обходится дороже из-за потерь производительности и увеличения расхода тепла. Прогрев [c.340]

Как уже говорилось, термодинамический метод неприменим к системам из малого числа молекул (единицы, десятки, сотни). В этом случае теряют смысл многие параметры, например давление или температура, исчезает различие между теплотой и работой. Исчезает однозначность направления процесса, устанавливаемая вторым законом. Категорическое утверждение о невозможности одного из направлений процесса заменяется оценкой относительной вероятности каждого из противоположных направлений. А для очень малого числа молекул оба направления становятся равноценными (так как чисто механическое движение молекул обратимо и преимущественного направления не имеет). [c.78]

Только при внедрении автоматизации накопление, корректировка, обработка и контроль полученной информации производится при помощи специальных устройств. Автоматизация в аналитическом контроле производства означает замену человека различными устройствами, механизмами, приспособлениями для измерения и переработки аналитических данных при решении ряда задач. При этом процесс анализа от отбора пробы до выдачи результатов протекает в самоконтролируемой, саморегулируемой системе с замкнутым циклом передачи информации. Цикл информации от ввода исходных параметров до выдачи результатов характерен для автомата в истинном смысле этого слова. При этом входные данные без вмешательства человека преобразуются в конкретные выходные результаты. В отличие от процесса регулирования или применения механических приспособлений в данном случае нет необходимости знать, например, продолжительность отдельных стадий анализа. В ходе анализа осуществляется ряд процессов [c.427]

Метод слоя конечной толщины разработан главным образом голландскими физнко-химиками . В нем оперируют не избыточными, а полными значениями энергии, энтропии, массы и других в объеме У поверхностного слоя. Это приводит к более сложным формулировкам [связанным, например, с необходимостью включения механической работы в объеме ]/ а также к неопределенности в выборе его границ (см. стр. 52)]. В то же время все величины при таком подходе приобретают более ясный физический смысл. Метод конечной толщины приобретает в настоящее время особую привлекательность, так как, включая параметр б, он открывает перспективы нахождения этой величины, весьма важной для учения о поверхностном слое и для всей коллоидной химии. Так, Левичев на основе теории слоя конечной толщины определил границы значений б для ряда систем . [c.56]

Разделительная мощность зависит от физических переменных, характеризующих способ возбуждения циркуляции (таких, как тепловые граничные условия, характеристики, отражающие механическое возбуждение, и др.), газосодержания, осевого положения точки питания, радиуса, окружной скорости, потока питания и коэффициента деления потока. Эти переменные называют управляемыми параметрами в том смысле, что на них можно влиять извне. Показано и проиллюстрировано на примерах, что можно определить систему управляемых параметров, оптимизирующую разделительную мощность данной центрифуги. [c.225]

Ранее, в гл. 3, было показано, что термодинамические параметры полимеров хорошо описываются методом инкрементов. Рассмотрим теперь, как, исходя из метода инкрементов и полученных в гл. 3 значений энергий химической связи, ван-дер-ваальсового взаимодействия, можно определить упругие и неравновесные свойства полимеров. При описании механических свойств полимеров будет использована модель [44], состоящая из двух элементов Александрова — Лазуркина [45], соединенных под углом. Эта модель дает возможность хорошо описать экспериментальные данные как при больших, так и при малых деформациях. Найденный с помощью данной модели спектр времен релаксации позволяет установить связь между временами релаксации (или переходами), определяемыми из акустических экспериментов, и временами, определяемыми из экспериментов по статической релаксации напряжения или ползучести. Кроме того, будет установлена зависимость между энергиями химической и межмолекулярной связи и упругими параметрами модели. Полученные соотношения имеют простой физический смысл и дают возможность рассчитать упругие свойства полимеров по химическому строению повторяющегося звена. [c.151]

Величина (оо=У/С//, входящая в расчетные формулы, имеет смысл собственной частоты колебаний подвески измерительной системы. Этот параметр находят по частоте колебаний торшона с инерционной массой без образца. Измерение соо составляет первый этап эксперимента, выполняемого по методу крутильных колебаний. Затем эксперимент повторяют с образцом и находят величины ш и Д, по которым вычисляют искомые характеристики механических свойств материала. [c.172]

Такой подход должен сделать очевидным то обстоятельство, что многие из установленных закономерностей являются чисто описательными и вовсе не обязательно должны иметь физический смысл при их анализе на основе структурных параметров. Для практического применения полимеров этих закономерностей вполне достаточно, ибо описание механического поведения материала в условиях, обеспечивающих его длительную эксплуатацию, — это обычно как раз то, что требуется, особенно в сочетании-с эмпирической информацией, устанавливающей связь механического поведения материала с методом его получения. [c.23]

Высокоэластичность, — пожалуй, единственное проявление механических свойств полимеров, которое удовлетворительно может быть описано в рамках хорошо разработанной молекулярной теории. Формальный математический подход имеет здесь целью представить упругий потенциал как функцию инвариантов деформации и соответствующих молекулярных параметров. Теория основывается на статистической термодинамике, а происходящие процессы считаются обратимыми в термодинамическом смысле. Поэтому изложение теории удобно проводить в том же плане, как зто было сделано в разделе 3.4.1. [c.63]

Уравнения (1.63) и (1.64) имеют общий характер, и можно считать их принципиально применимыми ко всем отмеченным случаям поведения двухфазных потоков. Однако анализ этих уравнений требует конкретной информации о физико-механических условиях взаимодействия между сплошной и дисперсной фазами, а также и еще более сложной информации о взаимодействии между частицами твердого материала, а это предполагает знание коэффициентов сухого трения, неупругого столкновения и некоторых других параметров, которые зависят от формы частиц и состояния их поверхности. Кроме того, значительные трудности представляет анализ величины Кя, поскольку в уравнениях (1.63) и (1.64) объемная концентрация дисперсной фазы входит в качестве параметра, а в реальных процессах эта величина обычно является сложной функцией динамического взаимодействия фаз. В этом смысле наиболее сложная ситуация имеет место в аппаратах с механическим перемешиванием фаз и с псевдоожиженным слоем, где концентрация [c.68]

При увеличении ширины щелей случайные ошибки измерения наблюдаемого контура могут оказаться очень малыми, сравнимыми с механическими ошибками прибора дальнейшее расширение щелей не имеет смысла. Поэтому выигрыш в точности сильно зависит от величины механической ошибки. Кроме того, выигрыш в точности зависит также и от метода приведения наблюдаемого контура к истинному. При механической ошибке 0,5% выигрыш в точности при значениях параметра 7 порядка 10 —10 доходит до 3—6 раз (в зависимости от метода приведения), при механической ошибке 0,2% —до 11 раз (рис. 26.2). [c.216]

Другой вариант управления делительной машиной с помощью муарового интерферометра рассчитан на точную синхронизацию непрерывного перемещения каретки подачи и движения алмазного резца [74]. В этом смысле он эквивалентен схеме управления, представленной на рис. 21, но существенно отличается от нее по техническому выполнению. Схема механической части машины и расположение основных оптических элементов такие же, как и в первом варианте управления (см. рис. 22). Муаровый интерферометр выдает информацию о перемещении каретки подачи в виде трех световых потоков, изменяющихся по синусоидальному закону с периодом движения муаровых полос и смещенных по фазе относительно друг друга на 120°. В трехканальном регистрирующем устройстве сигналы от полос преобразуются в электрические, эквивалентные по параметрам напряжениям трехфазного сельсина, и подаются на сельсин-приемник. Последний связан с главным валом машины и служит элементом сравнения контролируемых перемещений. Угол поворота главного вала определяет положение алмазного резца в каждом цикле работы машины. Сигнал, возникающий при нарушении синхронизма, используется для управления работой мотора-корректора, который изменяет скорость движения каретки подачи и приводит систему в согласованное положение. Следовательно, в данной схеме муаровый интерферометр совместно с электронным блоком выполняет такую же функцию, как сельсин-датчик в распространенных следящих системах с сельсинами. [c.72]

Уравнение (1.8) дает приближенно-количественную зависимость между износостойкостью и основными параметрами, характеризующими свойства фрикционной нары и условия испытания. Свойства истираемой резины согласно этому уравнению определяются ее прочностью Д, модулем упругости Е, коэффициентом динамической выносливости Ъ и коэффициентом трения по данному контр-телу (г. Из параметров, характеризующих условия испытания, в уравнение (1.8) входит только давление р. Скорость и температура могут быть введены через соответствующие зависимости для прочностных, упругих, усталостных и фрикционных свойств резин. Несмотря на приближенность уравнение (1.8) дает возможность устанавливать рациональные режимы работы элементов трения и выбирать резины с оптимальным комплексом механических свойств. Все входящие в него величины имеют ясный физический смысл и могут быть определены из других экспериментов. Зависимость интенсивности истирания резины от ее механических свойств может быть описана также уравнением [7, с. 9 8, с. 135 10 49 50], в котором более точно учтены параметры шероховатости контртела, в том числе и реальных покрытий [c.15]

Акустические методы позволяют быстро и точно измерять такие важнейшие параметры, характеризующие физические свойства полимеров, как динамический модуль упругости и механические потери. Выше уже говорилось о том, что эти параметры содержат информацию не только о важнейших физико-механических свойствах полимеров, но и об их структуре. Особенностью акустических методов является то, что их использование не приводит к изменению структуры полимерных материалов и разрушению исследуемых образцов. В этом смысле акустические (динамические) методы не могут быть заменены самыми надежными статическими механическими методами. [c.49]

Такое уравнение не очень удобно, так как все его четыре параметра Л, В, п и т не имеют простого физического смысла и отсутствуют точные методы их квантово-механического расчета. Поэтому вместо А и В обычно вводят однозначно связанные с ними величины Во и го или 0, смысл которых ясен из рис. 14, а. [c.117]

Молекулярное истолкование большинства стандартных физико-механических показателей резин представляет значительные трудности. [Лишь немногие из механических параметров резин имеют ясный физический смысл. К их числу относится высокоэластический равновесный модуль. Применение [c.94]

Используемый для оценки механических свойств смазок параметр — число пенетрации — представляет собой глубину погружения (в десятых долях мм) конуса особой формы под действием собственного веса (150 г) в смазку за 5 сек. Числа пенетрации — условные показатели. Они не имеют физического смысла и не определяют эксплуатационные свойства смазок (табл. 253). Смазки, обладающие совершенно различными свойствами, могут иметь одинаковые числа пенетрации, и, наоборот, смазки, близкие по механическим свойствам, имеют различные числа пенетрации. Величины вязкости смазок согласуются с их составом (вязкости масел, на которых приготовлены смазки, приведены в табл. 253) и эксплуатационными свойствами. Числа же пенетрации дают неверное представление об эксплуатационных свойствах смазок. [c.592]

При всех оговорках, сделанных нами относительно физического смысла параметра /о в уравнении Журкова, его в первом приближении можно трактовать как энергию активации механической деструкции, а поэтому с его оценками необходимо считаться при проведении ориентационных вытяжек. Ниже мы покажем, как это можно сделать, отправляясь от концепции топоморфизма. [c.375]

Полученные формулы (1.76) и (1.78) позволяют установить физический смысл параметров материала G, I и б. Величины G" и I" являются коэффициентами пропорциональности, определяющими интенсивность диссипации работы внешней силы при заданных параметрах процесса колебаний, когда амплитуды равны и Yo при частоте со. Очевидно, чтоZ) возрастает с ростом угла б. Поэтому величины G", /" и б определяют потери работы При гармонических колебаниях, что оправдывает их часто используемые названия G" — модуль потерь, I" — податливость потерь, б — угол механических потерь. [c.78]

Вообще понятия сложная система и большая система несколько условны с точки зрения определения их границ и параметров. В широком смысле под системой можно понимать совокупность элементов, находящихся во взаимодействии. Это, видимо, в известной мере справедливо но отношению к системам любой п]эироды (механической, биологической, социально-экономической). Под сложной системой производственно-хозяйственного характера (предприятие, объединение, министерство) будем подразумевать систему, в которой в силу свойств и специфики задач, возникающих ири ее исследовании, необходимо принимать во внимание большое количество взаимосвязанных и взаимодействующих между собой элементов, обеспечивающих выполнение системой некоторой достаточно сложгюй функции Исходя из вышеприведенного определения, даже самое общее представление о предприятиях химической и нефтехимической промышленности позволяет делать заключение об отнесении их к классу сложных систем производственно-хозяйственного характера. Это является следствием большой сложности структурных, организационных, технико-технологических, экономических, правовых элементов предприятия. [c.380]

Понятие термической активации было распространено на механический анализ разрушения, связанного с ростом трещины. Таким путем Поллет и Бёрнс [179] рассмотрели известные теории и смысл различных переменных. Обычно удельная энергия разрушения считается сильно влияющим механическим параметром. В данном исследовании фронт трещины представляется линией, к которой приложена сила От (на единицу длины), стремящаяся продвинуть ее вперед. Однако помехой роста трещины служат присутствующие термические препятствия, т. е. препятствия или барьеры, которые могут быть преодолены термической активацией. В тех случаях, когда энергетические барьеры обусловлены отдельными препятствиями, расположенными на единой поверхности вдоль направления разрушения или где-либо в близлежащей области, то они не влияют на общность рассмотрения явления, если Ох можно полагать сильно влияющей переменной. [c.358]

В настоящее время широко распространены так называем элементные методы расчета надежности, которые исходят И5 предположения, что техническая система или сооружение сд стоит из самостоятельных, в смысле надежности, элементе , Отказом элемента считается выход его параметров (гидравлЦ ческих, механических, тепловых и др.) за пределы, при которьЙ он частично или полностью перестает выполнять свои фун 4 ции. Это влечет за собой нарушение исходной технологич ской функциональной взаимосвязи его с другими элементак и переход сооружения в целом на более низкий уровень работ( способности или в полностью неработоспособное состояние [c.290]

На основании зависимости поглощенной кристаллом ВаОг энергии от продолжительности механической обработки в дезинтеграторе предложена схема энергетических уровней (рис.8), позволяющая исследовать кинетику процесса механической активации. Схема дает возможность интерпретировать данные термического анализа с точки зрения образования в результате механической обработки неравновесных состояний в твердых телах. Вышеприведенный подход анализа явления механической активации, посредством ДТА, позволяет оценить следующие фундаментальные характеристики индивидуального вещества в неравновесном состоянии 1) величину энергии, аккумулированной кристаллической решеткой в результате механического воздействия 2) ширину энергетической зоны неравновесных состояний 3) потенциальный барьер, удерживающий атомы в дефектах решетки 4) времена жизни неравновесных состояний при различных температурах. Величины энергий (рис.8) придают новый смысл традиционно измеряемым в методе ДТА параметрам механически активированных образцов. Нелинейная зависимость АН от числа циклов обработки дает возможность рассматривать последствия интенсивной механической обра- [c.33]

Другая серьезная проблема, возникающая при учете электростатических взаимодействий, связана с диэлектрической проницаемостью е. Выше отмечалось, что этот параметр характеризует макроскопическое свойство среды ослаблять взаимодействие зарядов, находящихся на большом расстоянии друг от друга. В конформационном анализе одной молекулы такая трактовка параметра е, строго говоря, теряет смысл. Тем не менее от использования диэлектрической проницаемости не отказались и вводят В расчет в виде эмпирического параметра, величина которого может существенно отличаться от величины известной физической константы. Определение е, используемой в конформационном анализе, связано с большими трудностями и вряд ли является однозначным. В отсутствие молекул растворителя в промежутке между близко расположенными атомами значение диэлектрической проницаемости определяется поляризуемостью взаимодействующих атомов и полем, создаваемым окружающими атомами и молекулами растворителя. Для неполярной среды Брант и Флори рекомендуют величину е = 3,5 [86]. Выбор был сделан при сопоставлении результатов конформационного анализа полипептидов с опытными данными. В работе Скотта и Шераги, посвященной конформационному анализу регулярных структур полипептидов, значение е варьируется от 1 до 4, что, однако, мало сказывается на профиле потенциальной поверхности [85]. Учитывая величину диэлектрической проницаемости в алкиламидах (е = 4), значения от 1 до 4 можно считать разумными при оценке электростатических взаимодействий атомов полипептидов в неполярных средах. В случае водных растворов значение зф должно быть больше, так как для самой воды е = 81 и, что весьма важно, вода при образовании водородных связей оттягивает на себя заряды атомов амидной группы. С. Кримм и Дж. Марк в расчете конформаций полипептидов с заряженными группами в водной среде использовали величину е, равную 10 [95]. В работе Е.М. Попова и соавт. [96] была рассмотрена возможность учета влияния растворителя на конформационное равновесие низкомолекулярных пептидов в рамках механической модели. Наилучшее совпадение с экспериментальными данными было получено при е = 4 для растворов в ССЦ, е = 6-7 - СНСЦ и е = 10 - Н2О. [c.119]

Эффективность струй из насадок диаметром 10,05 и 12,2 мм заметно возрастает при сохранении тех же параметров. С удалением образцов на расстояние 1,8 —2,5 м разрушение наблюдалось при скорости перемеш,ения струи 0,7—1,2 м/с и избыточном давлении выше 130 кгс/см . Увеличение скорости перемещения свыше 1,6 м/с заметно уменьшает размеры щелей, и наблюдается в полном смысле выкрашивание кусочков кокса из щели. Многократное воздействие струи (3—4 раза) по первоначальному резу создает, в конечном счете, благоприятные условия для разрушения образца. Естественно, оптимальная скорость перемещения образца зависит как от геометрических и гидродинамических параметров струи, так и от физико-механических свойств кокса. Однако проведенные эксперименты показывают, что на эффективность гидроотбойки и, прежде всего, на гранулометрический состав разрушаемого кокса существенно влияет скороЬть относительного перемещения струи по поверхности коксового массива. Объем выбитого из щели кокса является определяющим для характеристики процесса разрушения. Повышение давления увеличивает объем кокса, выбитого из щели, т. е.с ростом давления струи увеличивается глубина и ширина щели. [c.280]

Зачастую при рассмотрении таких переходов линия равновесия формально рассматривается как линия равенств химических потенциалов ([х(р, Т)) обеих фаз. При этом чаще всего игнорируются условия механического равновесия фазовой границы и то, что функция р, (р, Т) в области метастабильности (а эта область обязана существовать, поскольку фазовые переходы I рода могут реализовываться только через процесс образования зародыша новой фазы) не определена и ее нельзя рассматривать как аналитическое продолжение функции из области стабильности, отвечающей полностью равновесному состоянию вещества [13]. В данном случае образование зародыша конечных размеров, а следовательно, необходимость учета межфазной энергии и возникающих упругих полей в системе существенно меняют условия равновесия в системе, так что каждому метастабильному состоянию отвечает равновесие с зародышем новой фазы определенных размеров. При этом упругое поле, возникающее из-за контакта фаз с различными деформациями и мольными объемами, при определенных условиях оказывается пропорциональной не площади поверхности контакта, а объему фаз [25]. С учетом возникающей из-за гистерезиса необратимости процессов (понятие линии равновесия в известной мере теряет смысл) и невозможности трактовки термодинамического описания как предельного случая кинетического подхода при бесконечно малом отклонении системы от равновесия, становится понятна ограниченность расчетов по термодинамическим функциям без учета деформации и зародышеобразования. Эти трудности будут подробнее обсуждены в рамках развитого в работах А. Л. Ройтбурда, Б. Я- Любова и др. [27] представления о фазовом переходе как стохастическом процессе (характеризуемом параметром перехода ф), в ходе которого система эволюционирует через цепь метастабильных состояний. Для этого рассмотрим переход графит—алмаз с учетом упругих полей деформаций без конкретизации механизма такого превращения, поскольку имеющихся в настоящее время экспериментальных данных для этого недостаточно. [c.304]

Он может быть истолкован с помощью механической модели материала, которая должна быть несколько сложнее рассмотренных ранее (рис. 3.78). В частности, сухое трение должно быть заменено трением через тонкий слой очень вязкой жидкости. С целью физико-химического толкования этих и др. реологических параметров необходимо установить причины появления пластических и прочих свойств, установить зависимость величины констант от состава и структуры деформируемой среды, вьывить пределы применимости тех или иных законов течения и т. д. Для этого необходимо определить физико-химическую сущность самого процесса деформирования дисперсных систем, которая связана, прежде всего, с понятием структура дисперсной системы и явлением структурирования. Следует иметь в виду, что не все упомянутые выше параметры, в том числе максимальная вязкость г)шах, на самом деле характеризуют исследуемый материал, несмотря на их достаточно широкое применение в научной и технической литературе, а также в программных продуктах ЭВМ для моделирования течения различных жидкостей. Вьиснение причин того или иного поведения дисперсных систем на основе их теоретических моделей, а также смысла и области применения различных параметров реологических законов составляет содержание последующих четырех подразделов. В частности, будет показано, что величина максимальной вязкости зависит от конструктивных параметров приборов, на которых она измеряется. [c.676]

Резюмируя изложенное выше, можно рассматривать разрушение твердых тел, в том числе и полимерных, как процесс накопления дефектов, повреждений. Этот процесс в конце концов приводит к появлению макродефектов. Обычно мерой повреждения служит некоторый параметр П, изменяющийся в процессе механического разрушения от О до 1. В некоторых случаях параметру П придают определенный физический смысл. В работах Ю. Н. Ра-ботнова и в работах А. М. Качанова [603 603а, с. 197) этому параметру придают смысл отношения площади дефектов, попавших в сечение, ко всему поперечному сечению образца. В некоторых случаях параметр П трактуется как относительная плотность разрушенных связей. [c.295]

Если амплитуда деформацииу о увеличивается, то отклик системы на нагружение постепенно перестает быть линейным, хотя он остается периодическим. Этому отвечает постепенное искажение формы фигуры, получаемой в координатах т — у, как показано на рис. 3.41. Можно ввести усредненные за цикл характеристики динамических свойств материала при больпшх амплитудах деформации, определяемые отношением амплитудных значений напряжения к деформации и площадью фигуры на рис. 3.41, которая имеет физический смысл механических потерь за цикл деформирования. Параметрами системы формы отклика на внешнее воздействие можно считать абсолютное значение модуля [c.318]

Как отмечено в гл. 4, к критериям совместимости следует отнести механическую однородность, оптическую прозрачность, наличие одной температуры стеклования и гомогенность на субмикро-скопическом уровне. Мак Найт и др. [563] считают, что пара полимеров термодинамически совместима в принятом в настоящее время смысле этого термина в том случае, когда свободная энергия смешения единицы массы АОт отрицательна для некоторогс значения параметра 5, характеризующего степень смешения. Величина 5, умноженная на степень полимеризации (СП), равна размеру среднего кластера. Если 5 соответствует размеру самой поли мерной молекулы, то 5=1 если, наоборот, смешение происходит на сегментальном уровне, тогда 5 ж 0. Условие х 1 отвечает фа зовому разделению. Очевидно, что величина АОт отрицательна дл5 всех значений х, если теплота смешения АЯ отрицательна, т. е при редко достижимом условии. Однако размер среднего кластерг [c.246]

Конечно, говорить о надежности материала безотносительно к конструкции, в которой он применяется, не имеет смысла. На стадии материаловедческой проработки материалы сравниваются и отбираются по гарантии, характеризующей запас прочности материала, или по критерию работоспособности, как это показано в гл. 2. Здесь полезно обратиться к модели всыпной обмотки и математической модели растрескивания межвитковой изоляции (гл. 3). Они дают возможность оценить, каким образом повлияют на надежность изоляции изменения физико-механических параметров пропиточных материалов. [c.167]

Для такой системы частиц задаются параметры, имеющие одинако вый смысл и в механике и в термодинамике объем, отвечающий определенной плотности, и внутренняя энергия частиц, т. е. иолиая энергия частиц без учета движения центра масс системы. На границах объема, в который помещается исследуемая система, можно задать периодические граничные условия, если иметь в виду возможность расче та термодинамических свойств для сравнения с макроэкшериментом. Другие граничные условия, например, отражающие стенки, дают иные результаты [6]. Периодические граничные условия позволяют уменьшить влияние границы раздела я тем самым приблизить молекулярно-механическую модель 1к термодинамическому пределу для бесконечной системы. [c.36]

Исчерпывающее изучение прочностных свойств полимеров обязательно должно включать математическое описание поверхности и определение системы критериев разрыва. Зависимость между а и е для такой поверхности, описывающей свойства аморфных полимерных тел, может быть выведена из молекулярных или из континуальных механических теорий. В первом случае параметры, входящие в соответствующее соотношение, будут иметь молекулярный смысл, и соответствующие критерии разрыва будут выражаться через свободную энергию цепей, число цепей в единице объема, прочность химических связей и т. д. Во втором случае связь меяоду а и е будет выражаться через коэффициенты основных механических уравнений. Этим коэффициентам заранее нельзя приписать какого-либо молекулярного смысла. Критерии разрыва в этом случае будут просто некоторыми критическими величинами, выраженными в терминах основных уравнений. - [c.287]

Механическую модель имеет смысл применять только к относительно сложным органическим молекулам, поскольку именно в них проявляется преимущество переносимости эмпирических постоянных. Разумеется, можно разработать анализ деформаций простых молекул (НаО, Н2О2 и пр.), но необходимость введения большого числа эмпирических параметров делает такой анализ мало интересным. Между тем для анализа больших классов органических молекул требуется сравнительно небольшое число эмпирических параметров. Например, зная только потенциальные [c.73]

Все эти вопросы подробно рассматриваются в литературе [7, 14], и здесь не имеет смысла подробно на них останавливаться. Однако важно отметить то принципиальное обстоятельство, что при всей дефектности реальных кристаллов термодинамически равновесному состоянию таких полимеров отвечает именно трехмерная упорядоченность. При создании благоприятных условий по-,, лимер стремится к завершению процесса трехмерного упорядочения. Фазовые переходы в кристаллических полимерах, если исключить случаи плавления или растворения, могут носить только характер полиморфных превращений. В частности, при наложении одноосно-на-правленных механических полей могут происходить переходы от складчатых кристаллитов к кристаллитам с распрямленными цепями, причем такой переход совершается через стадию аморфизации полимера. В отличие от аморфных полимеров, где ориентированные (парал-лелизованные) цепи находятся в термодинамически неравновесном состоянии и стремятся при снятии механического воздействия к разупорядочению, в случае кристаллизующихся полихмеров вынужденная параллели-зация цепей приводит не к разупорядочению, а к кристаллизации, поскольку мини-муму свободной Э 1ергии отвечает трехмерная упорядоченность. Кристаллиты с распрямленными цепями, естественно, имеют иные параметры элементарной ячейки по сравнению с кристаллитами, построенными из сложенных цепей. [c.34]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология