Мощность в системах газ—жидкость

Каждая колонка имеет так называемую рабочую мощность определенное количество паров и жидкости, проходящих противотоком через колонку, не вызывая ее захлебывания . Последнее явление нарушает равновесие в системе жидкость — пар и делает невозможным нормальное фракционирование. Эффективность колонки определяется способностью одной секции колонки к фракционированию. Теоретическая тарелка определяет ту высоту перегонной колонки, на которой создается равновесие системы жидкость — пар, т. е. когда пары, поступающие на тарелку, имеют тот же состав, что и жидкость, стекающая с нее, а пары, уходящие с тарелки, находятся в равновесии с жидкостью, стекающей на эту тарелку. [c.47]

Каждая колонна имеет так называемую рабочую мощность, т. е. определенное количество паров и жидкости, проходящих противотоком через колонну, не вызывая ее захлебывания . Последнее явление нарушает равновесие в системе жидкость—пар и тем самым делает невозможным нормальное фракционирование. Эффективность колонны определяется способностью одной секции колонны к фракционированию. Она выражается отношением разделяющего эффекта одной секции колонны к вычисленному числу теоретических тарелок, необходимому для разделения эталонной смеси. [c.131]

Дробление капель. Для получения эмульсии и снижения степени ее дисперсности при механическом перемешивании наиболее целесообразно использовать такую компоновочную схему аппарата и типы перемешивающих устройств, которые обеспечивают высокие значения диссипации мощности в зоне дробления. В отличие от формирования газо-жидкостной системы, где весь газ подается в зону с максимальной диссипацией мощности, в системах жидкость—жидкость диспергируемый компонент распределяется по всему объему аппарата. В результате дисперсионный состав капель изменяется во времени, поскольку определяется вероятностью попадания капли в зону с максимальной диссипацией мощности, а средний размер капель уменьшается во времени. [c.720]

Области работы аппаратов для перемешивания гетерогенных сред в системе жидкость—газ. Наличие в перемешиваемой среде газовых включений, вводимых в нее принудительным путем, изменяют вязкость и плотность, что уменьшает мощность перемешивания А/. Степень этого уменьшения может быть охарактеризована параметром Е [c.13]

Первая ее особенность — учет условий массо- и теплообмена в зоне облучения наряду с учетом радиационно-физических параметров. Вторая особенность — низкая удельная радиационная энергоемкость (от 10 Вт-ч/тдо 1 кВт-ч/т) большинства процессов., протекающих в жидкой фазе и в двухфазных системах (жидкость — газ, жидкость — твердая фаза). В связи с этим для их осуществления не требуется создавать облучатели мощностью более нескольких киловатт, хотя ограниченные объемы радиационно-химических реакторов во многих случаях требуют применения источников Со высокой удельной активности. Третья особенность — большая компактность радиационно-технологических гамма-установок этой группы процессов, так как во многих случаях такие установки должны хорошо вписываться в сложные технологические схемы химических производств. [c.197]

Аккумулятор, установленный в гидроприводе машины для уменьшения его мощности, в течение цикла должен обеспечить питание системы жидкостью высокого давления. Объем жидкости, поступающей в систему из аккумулятора, [c.228]

Дисперсные системы жидкость—жидкость, так же как и системы газ — жидкость, характеризуются такими параметрами, как величина удерживающей способности, размер капель дисперсной фазы и т. п. В то время как для аппаратов периодического действия величина удерживающей способности определяется соотношением объемов загруженных жидкостей, доля дисперсной фазы в проточном аппарате может существенно отличаться от доли ее в питании. При некоторых значениях мощности, зависящих от свойств фаз, удерживающая способность становится равной доле дисперсной фазы в питании. [c.401]

График характеристики насоса в системе Я—V дает возможность также понять график расхода мощности. Умножая истинную высоту подачи (в единицах давления) на объемную скорость потока, получим "мощность, доставленную жидкости. Так как истинная высота падает до нуля [c.62]

При воздействии ультразвука на корродирующий в электролите металл этой системе сообщается большая механическая энергия и могут наблюдаться (при достаточной мощности налагаемого ультразвука) явления кавитации, сопровождающиеся местным электрическим разрядом (стенки кавитационных пузырьков несут положительный заряд, а капельки жидкости в них — отрицательный заряд) и местными перепадами температуры и давления. [c.368]

К. п. д. экстракции можно рассматривать как равнодействующий к. п. д. трех процессов перемешивания, отстаивания и массопередачи. К. п. д.—степень перемешивания двух жидкостей определяется как среднее из их концентраций, измеренных в разных точках системы предложен также метод определения эффекта перемешивания с помощью единиц Томпсона или времени и мощности полного перемешивания [41, 70, 811, наконец, предложено определение степени перемешивания как отношения прироста энтропии между начальным состоянием и состоянием после перемешивания к приросту энтропии между начальным состоянием и состоянием полного перемешивания (после бесконечно долгого времени) [28]. Несмотря [c.256]

Колебания скорости потока в трубопроводах и пульсации давления, обусловленные неравномерной подачей, порождают ряд нежелательных явлений в насосных установках. Появляется вибрация в трубопроводах, а колебания напряжений в деталях трубной обвязки приводят к усталостным разрушениям. Пульсации давления могут неблагоприятно отражаться на технологическом процессе. Чтобы максимум переменного давления не превышал допускаемое для данной гидравлической системы (трубы, соединения, уплотнения), в ряде случаев приходится снижать мощность насоса ниже располагаемой. Колебания давления во всасывающем тракте — причина нарушения процесса всасывания, снижения наполнения цилиндров жидкостью или даже полного прекращения (срыва) подачи. [c.113]

Дроссельный перепуск. В случае насосов с высоким п , имеющим падающую кривую мощности, прибегают к перепуску жидкости по обводной линии (байпасу) б (рис. 11.3, б). Здесь А — точка нормального режима, Я — кривая сопротивления линии б. Я" — кривая общей характеристики системы. А — точка режима работы с мощностью, которая меньше, чем в А. Общая подача, характеризуемая точкой А, распределяется между расходами жидкости сбрасываемой [c.139]

Системы, рассматриваемые в процессах переработки газов, являются движущимися (потоки газа и жидкостей), поэтому при их изучении удобно рассматривать скорость передачи энергии. Например, мы редко измеряем работу, по довольно часто пользуемся эквивалентным ей понятием мощности, которая является нормой времени для выполнения работы. Имея дело с передачей механической мощности и тепла, следует помнить, что они фактически эквиваленты, так как работа может превращаться в тепло и наоборот. Поэтому их можно выразить в эквивалентных единицах. Если тепло выражается, например, в единицах работы или мощности, то буквенные обозначения должны содержать единицу времени. [c.105]

Мощность, затрачиваемая на перемешивание газо-жидкостной системы, меньше мощности, затрачиваемой на перемешивание жидкости. Подробнее о расчете мощности на перемешивание газожидкостной системы см. [0-6, У1-1, VI-2]. [c.536]

Циркуляция жидкости обеспечивается пропеллерным или центробежным иасосом, перекачивающим раствор из сепаратора в греющую камеру. Ввиду того, что вся циркуляционная система почти заполнена жидкостью, мощность насоса затрачивается главным образом иа преодоление гидравлических сопротивлений. [c.629]

Вместо разбавления инертным газом, целесообразно проводить окончательную стадию охлаждения паро-газовой смеси, на которой она становится взрывчатой, в на-садочной колонне, играющей одновременно роль и холодильника и абсорбера пара углеводорода. Насадка колонны орошается охлаждаемой жидкостью, поглощающей углеводород. Образование взрывчатой паро-(тума-но)-газовой системы возможно только в пределах этого абсорбера-холодильника. Его безопасность обеспечивается в пределах реализации второго и третьего принципов. В насадке невозможно образование поджигающих импульсов большой мощности с другой стороны, распространение пламени в каналах, образованных гранулами насадки, в перерабатываемых здесь смесях невозможно. [c.83]

Взрыв произошел на установке производительностью 70 тыс. т капролактама в год в отделении окисления циклогексана воздухом. По мощности взрыв был эквивалентен заряду 45 т тринитротолуола. Взрывом были полностью разрушены здания лаборатории и заводоуправления, склад капролактама. Электрическая подстанция, трубопро Воды и резервуары с легковоспламеняющимися жидкостями. Огонь охватил площадь 180X250 м. Пламя достигло высоты 100 м возникли локальные пожары. Были выведены из строя насосная станция и все пожарное оборудование, оборвалась линия электропередачи. Главная про- тивопожарная магистраль была разорвана в нескольких местах. Снринклерная система на складе капролактама оказалась полностью выведенной из строя загорелся природный газ, поступающий из разорванных магистралей. Завод был охвачен пламенем в течение нескольких часов. [c.96]

Правильно сконструированная установка для абсорбции газов должна работать с максимальной возможной эффективностью и пропускной мощностью и с наименьшими капитальными и эксплуатационными расходами. Абсорбционные установки можно разделить на две группы. Первая группа установок работает по принципу диспергирования пузырьков газа в жидкости в поточной либо в многоступенчатой системе, тогда как вторая группа — по принципу диспергирования капелек жидкости в газе. Почти все установки за исключением одноступенчатого абсор- бера действуют на основе противоточнои абсорбции, что показано в виде диаграммы на рис. П1-2. Однако некоторые скрубберы работают в режиме параллельных потоков. Ниже будет дан расчет работы поточной установки. [c.111]

Жидкие металлы и расплавленные соли являются отличными теплоносителями для систем, рассчитанных на работу в диапазоне температур 260—ПОО"" С [1—3]. Размеры трубопроводов и основных элементов оборудования, а также затраты мощности на прокачку в случае применения этих теплоносителей значительно меньше, чем при использовании газовых теплоносителей. Толщина стенок трубопроводов и корпусов насосов, теплообменников и других элементов оборудования может быть значительно меньше, чем у аналогичных элементов паросиловой станции высокого давления, работающей в том же диапазоне температур. В случае использования жидких металлов и расплавленных солей отсутствует также проблема коксования, которая ограничивает область применения масел примерно 285° С, а даутерма — 370° С. Однако, с другой стороны, на передний план выступает проблема коррозии, что требует тщательного подхода к выбору конструкционных материалов. Кроме того, система в целом должна быть спроектирована исключительно герметичной, чтобы было сведено к минимуму загрязнение рабочего тела парами воды или кислородом и обеспечена малая скорость коррозии. При надлежащем проектировании, монтаже и эксплуатации подобного рода системы успешно работали при температурах 650° С и выше, скорость коррозии при этом была менее 2,5 мкм/год. Теплообменники и системы должны быть спроектированы таким образом, чтобы обеспечивался как их предварительный разогрев, так и хороший дренаж, с тем чтобы избежать трудностей, связанных с замерзанием жидкости. [c.267]

Снижение мощности из-за гистерезиса. В условиях равновесия мощность, потребляемая мешалкой, зависит от природы перемешиваемой жидкости, конструкции системы и скорости вращения мешалки. Чапман, Урбан и Холланд [3, 5] показали, что при отсутствии равновесия для определенной геометрии системы эта мощность может иметь несколько значений. [c.38]

Помимо этого, отражательные перегородки устанавливают во всех случаях при перемешивании в системах газ—жидкость. Применение отражательных перегородок, а также эксцентричное или наклонное расположение вала мешалки приводит к увеличению потребляемой ею мощности. [c.254]

Выполненные в аппарате с дисковым ротором (рис. 6.1.7.1, б) эксперименты по растворению твердой фазы подтвердили значительное влияние неоднородности поля диссипации на массоперенос. При диссипациях мощности более 10 Вт/кг указанная неоднородность пртодит к более быстрому росту коэффициента массоотдачи (рис. 6.1.7.2), чем этого можно бьшо ожидать, исходя из представлений об однородной турбулентности. Эта особенность подтверждена в серии опытов в системе жидкость—твердое, которые показали высокую эффективность использования роторных аппаратов для обработки гетерогенных сред. Кроме того, было выявлено малое, по сравнению с аппаратами с традиционными мешалками, разрушение кристаллов твердой фазы. [c.334]

В аппарате возникают сложные циркуляционные потоки. Небольшая их часть проходит в непосредственной близости от мешалки, подвергаясь мопщому динамическому воздействию. При обработке систем жидкость—жидкость или жидкость—газ именно эта зона является сильным источником дисперсии. В аппарате формируется сложный процесс образования частиц с изменяющейся во времени поверхностью контакта фаз (рис. 6.10.1.2). Однако даже при известной поверхности контакта фаз, например в системах жидкость—твердое, возникают не меньшие трудности в определении потоков переноса массы и энергии через поверхность раздела фаз, поскольку они имеют тот же спектр, что и диссипируемая мощность. [c.591]

ПУЛЬСАЦИОННЫЕ АППАРАТЫ, устройства, в к-рых для создания однородных гидродинамич. условий и интенсификации тепло- и массообмена взаимодействующим фазам сообщается возвратно-поступат. (колебат.) движение, создаваемое генератором импульсов — пульсатором, находящимся вне аппарата. Предназначены для проведения процессов в системах жидкость — жидкость, жидкость — газ, жидкость — твердая фаза, жидкость — газ — твердая фаза. Обычно использ. пневматич. система пульсации. В этом случае П. а. имеют пульсац. камеру, в к-рую через пульсатор от компрессора поступает газ (воздух), оказывая давл. на находящуюся в камере жидкость. Последняя поднимается на нек-рую высоту, а после сброса давл. опускается. Использ. пульсаторы золотниковые, клапанные и др. Достоинство П. а.— высокая единичная мощность, эффективный контакт фаз и обеспечение гомогенизации системы,, высокий кпд единицы объема аппарата, низкая металлоемкость, простота обслуживания благодаря отсутствию движущихся частей внутри аппарата. [c.486]

Проблема корректности той или иной модели, по-видимому, не очень важна. В общем, более энергичное движение жидкости, как правило, обеспечивает увеличение значения Кж, так как энергия этого движения диссипирует в виде турбулентных пульсаций, интенсифицирующих движение у поверхности раздела фаз. Однако следует отметить, что для процесса массопереноса жидкость — твердое (где А определяется размером частиц) 10-кратное увеличение мощности, т. е. скорости диссипации энергии бпер приводит обычно лишь к 50—60 %-ному повышению Кж [380]. В газожидкостных системах повышение скорости диссипации энергии гораздо больше влияет на значение А и, следовательно, увеличивает скорость оксигенации больше, чем для системы жидкость — твердое . Однако, поскольку величины /Сж и Л взаимосвязаны, их редко измеряют порознь, и имеется только небольшое число измеренных значений Кж-Очевидно, что увеличение впер будет приводить к увеличению массопереноса кислорода к микроорганизмам. Но, если значение 8пер будет чрезмерно высоким, то это может привести к разрушению флокул, что создает сложности при отделении ила. [c.194]

Расчет интенсивности теплообмена при ламинарном движении пленки в роторном аппарате оказывается более громоздким и может быть проведен [29] в предположении о равномерной диссипации подводимой к ротору механической энергии в слое жидкости одинаковой толщины. Профиль температуры поперек ламинарной пленки находится из рещения задачи стационарной теплопроводности плоской стенки с равномерным внутренним тепловыделением— см. уравнение (2.39). Получаемое параболическое распределение температуры позволяет определить температуру на внещ-ней поверхности пленки. Теплообмен между ламинарной пленкой и валиком предполагается соответствующим пенетрационной теории массообмена в системах жидкость—жидкость [36]. Коэффициент теплоотдачи а оказывается зависящим от величины подводимой мощности, от величины теплового потока, а также от некоторых гидродинамических параметров, требующих предварительного определения. Методика расчета а при ламинарном режиме работы пленочных аппаратов оказывается громоздкой ее изложение приводится в работах [29, 37]. Предложенная модель проверена экспериментально и объясняет наличие экстремума а в зависимости от угловой скорости ротора. [c.136]

Система (3.2) представляет собой безразмерную (или критериальную) характеристику серии насосов. Комплексы П выбираются по условиям испытания машины. Поскольку характеристика насоса обычно дается для постоянной частоты вращения вала и постоянной вязкости жидкости, то для первой зависимости из (3.2) удобно применять комплексы, содержащие п и V, т. е. ф, ф и / е = пОуу. Для второй зависимости удобен коэффициент мощности который может заменяться на При таком выборе координат для построения графика безразмерной Характеристики серии он выглядит точно так же, как и график частной характеристики одного испытанного насоса, при этом изменяются лишь шкалы на осях координат (рис. 3.5). [c.46]

Конкретизация модели движения дисперсной смеси требует явного определения мощности работы внутренних сил в единице объема -й фазы р А/. В принятых допущениях двухфазная система описывается однодавленческой (с давлением Р) двухтемпературной (Ti и Т ) моделью вязкой жидкости, а мощность работы внутренних сил в единице объема -й фазы может быть представлена в виде [34] [c.48]

Наблюдение с помощью лупы за подсвеченной сзади шкалой термометра и подсчет десятичных делений шкалы через пленку конденсата и не представляет трудностей, если верхнюю часть эбуллиоскопа предварительно протравить в течение 2мин 1%-ной фтористоводородной кислотой и затем прокипятить в мыльной воде. Кипятильная трубка 3 до самого конденсатора 2 окружена изолирующим слоем стекловолокна 4, в котором оставлена узкая смотровая щель. Под теплоизоляцией 4 на трубку 3 намотана спираль компенсационного электрообогрева 5, выполненная из тонкой проволоки. Мощность обогрева можно рассчитывать, условно представляя спираль в виде охватывающей прибор бесконечно длинной цилиндрической оболочки с равномерно распределенными источниками тепла. Электрообогрев регулируют с помощью амперметров и калибровочной кривой таким образом, чтобы без включения системы подогрева кубовой жидкости приближенно устанавливалась ожидаемая температура. В этом случае даже ттары труднолетучих веществ доходят до конденсатора, расположенного на 250 мм выше кармана термометра. Адиабатический режим в разбрызгивающей трубке обеспечивается четырехкратной защитной системой, включающей вакуумированную рубашку, слой нагретой до кипения жидкости, стекающей в кольцевой щели, спираль компенсационного электрообогрева и слой теплоизоляции. Через штуцер 1 обычно загружают жидкость, а при работе под вакуумом к нему присоединяют вакуумную линию. [c.57]

В турбореактивных двигателях (ТРД) смазочное масло используется для охлаждения и смазки роликовых и шариковых подшипников турбоком прессорного агрегата, шестерен коробки отбора мощности, редуктора и других узлов трения, а также как обычная гидравлическая жидкость в системах регулирования и автоматики. Кроме того, смазочное масло должно защищать трущиеся поверхности от коррозии. [c.448]

Перепад давления. Очень важно найти перепад давления между двумя точками в потоке многофазной системы. Если нужно обеспечить постоянный расход вещества в системе, то перепад давления определяет мощность перекачивающей системы. Примером такого рода требований может служить конструирование насосов для транспортировки суспензий по трубопроводу. Если, наоборот, неизменным является перепад давлений, существующий в системе, то зависимость между перепадом давления и результирующей скоростью системы важна для определения параметров, зависящих от скорости, таких, как коэффициент теплоотдачи, ограничения по плотности тепловых и массовых потоков и т. д. Для примера можно привести определение скорости циркуляции в вертикальном котле с естественной циркуляцией в дистилляционпой системе, где перепад давления (напор жидкости) фиксирован, а скорость циркуляции — зависимая переменная. Следует заметить, что ниже давление в системе будем обозначать р, а градиент давления в стационарных условиях р142, где г — расстояние по оси в направлении потока. [c.176]

Один из путей создания исключительно компактного теплообменника типа жидкость — жидкость — реализация максимально развитой теплообменной поверхности на кубический метр объема теплообменника. Это подразумевает использование тесно рас- юложенных труб малого диаметра. На рис. 14.3 показано влияние диаметра труб на величину удельной мощности, достижимой при заданной разности температур. Преимущества труб малого диаметра и плотной набивки пучка проявляются с особой силой, если теплообменник предназначен для работы на жидких металлах П5 , поскольку благодаря их высокой теплопроводности коэффициенты теплоотдачи /юлучаются исключительно высокими, особенно в случае каналов с малым диаметром. В связи с этим возникает вопрос выбора оптимального диаметра труб. Опыт эксплуатации показывает, что для большинства обычных теплообменников нецелесообразно использовать трубы диаметром менее 12,7 мм из-за опасности заноса труб и их закупорки. Однако система с жидким щелочным металлом может поддерживаться столь чистой, что вопрос о возможных отложениях на стенках ие будет представлять какой-либо проблемы. [c.272]

В литературе приведено большое число кривых мощности для аппаратов различных конструкций. На рис. П-1 показана кривая мощности для аппарата стандартной конструкции, рассмотренного в главе I. Из рисунка видно, что при низких значениях критерия Рейнольдса (Ке < 10) зависимость Ф от Ке линейна. В этой области (отрезок В)вязкостные силы сопротивления, проявляел1ые жидкостью, определяют ламинарный режим потока в системе. Гравитационные силы незначительны и, следовательно, для описания системы не требуется использование критерия Фруда. Для этой области уравнение (11,4) можно записать в виде [c.34]

Кальдербанк и Му-Янг [111 исследовали влияние геометрии системы на мощность, потребляемую якорными мешалками, работающими в жидкостях с вязкостями от 8,0 до 105,5 Н с/м . [c.72]

Гирзекорн и Миллер [131 выполнили ряд исследований ио перемешиванию лопастными мешалками. Ими была получена зависимость мощности от диаметра лопастной мешалки при перемешивании раствора сиропа вязкостью [1 = 8,3 Н с/м, обладающего свойствами ньютоновской жидкости. Опыты проводились на системе со следующими геометрическими характеристиками [c.74]

При ламинарном режиме п одинаковых значениях критерия Рейнольдса затраты мощности в системах со шнековыми мешалкамп существенно выше, чем в системах с турбинными мешалками. При Ке >2000 мощность, потребляемая стандартной турбинной мешалкой, больше мощности, потребляемой шнековой мешалкой. Этот результат объясняется эффектом ско.льжения, наблюдаемым при перемешивании шнеком жидкостей с низкой вязкостью. При уменьшении вязкости жидкости снижаются насосное действие шнековой мешалки и мощность, затрачиваемая на перемешивание. [c.82]

Если V обозначает объемный расход жидкости, мы получим мощность, приложенную к жидкости. Нас же обычно интересует мощность двигателя, что требует учета механического коэффиг циента полезного действия т) (система двигатель — насос) [c.63]

Экспериментальные исследования спектров деполяризованного рэлеевского рассеяния в жидкостях производились с помощью установки /54/, несколько отличающейся от той, что была описана в гп. И, 1. Отличия сводились к тому, что в этом случае в качестве источника использовались более мощный лазер (аргоновый, мощностью 3 Вт) и другая спектральная система. Для измерения деполяризованных спектров применялся спектрограф ИСП-51 с камерой УФ-84 и фотоэлектрической системой регистрации. Измерения производились в жидкой фазе в бензоле, толуоле, параксиле, пиридине и ортокрезоле. [c.29]