Минимальная скорость в наклонных труба

Мощность пламени 15—20 л/ч ацетилена на 1 мм толщины трубы. Пламя с избытком ацетилена. Угол наклона горелки минимальный. Скорость сварки [c.283]

Методика определения водорода [19] дает возможность подобрать для данного парогенератора водный режиме минимальной концентрацией водорода в питательной воде и паре. Большая роль в развитии пароводяной коррозии принадлежит высокому уровню локальных тепловых нагрузок. Было бы принципиальной ошибкой считать, что путем улучшения водно-химического режима котлов при высоком уровне теплового напряжения можно ликвидировать пароводяную коррозию. При нарушениях топочного режима, шлаковании, вялой циркуляции воды в барабанных котлах, пульсирующего потока в прямоточных котлах (особенно при высоких тепловых нагрузках) средствами химической обработки воды практически невозможно предупредить разрушения металла в результате пароводяной коррозии. При недостаточной скорости воды в парогенерирующих трубах, обусловленной рядом теплотехнических факторов и конструктивными особенностями котлов (малый угол наклона, горизонтальное расположение труб), ядерный режим кипения может переходить б менее благоприятный — пленочный . Последний вызывает перегрев металла и, как правило, пароводяную коррозию. Развитию ее сильно способствуют вносимые в котел с питательной водой оксиды железа и меди, которые, образуя отложения на поверхностях нагрева, ухудшают теплопередачу. Стимулирующее действие меди на развитие пароводяной коррозии заключается также в том, что она вместе с оксидами железа и другими загрязнениями, поступающими в котел, образует губчатые отложения с низкой теплопроводностью, которые сильно способствуют перегреву металла. Прямое следствие парегрева стали и протекания пароводяной коррозии — появление в паре котла молекулярного водорода. Вполне понятно, что по его содержанию можно оценивать лишь среднюю скорость пароводяной коррозии, локализацию же разрушений таким методом выявить трудно. [c.181]

Обратные сифоны (дюкеры). Сифон представляет собой наклонный коллектор, позволяющий обойти (пройдя под ними) такие препятствия, как водоемы, железнодорожные выемки или заглубленные автомобильные дороги. Конструкция сифонов такова, что они функционируют без какого-либо технического обслуживания и при минимальных потерях гидравлического напора. Так как наклон коллектора (восходящая часть) способствует выпадению твердых примесей, то для предотвращения отложений скорость потока в трубопроводе дюкера должна превышать 1,0 м/с. Это достигается путем сооружения впускной разделительной камеры, направляющей поток в две или более сифонные трубы меньшего диаметра, расположенные параллельно. Например, на рис. 10.5 показано, что поток из коллектора диаметром 450 мм выводится двумя наклонными трубопроводами. При малом расходе в главном коллекторе весь поток направляется в один трубопровод — диаметром 200 мм. Когда глубина воды в главном коллекторе превы- [c.258]

Примерная схема бака показана на рис. 6.27. Перегородками бак делится на отсеки. В одном из них размещается насос или всасывающая труба 4 насоса. Срез всасывающей трубы принято удалять от дна на расстояние не меньше чем два диаметра трубы. В самую дальнюю от всасывающей трубы часть бака опускают концы слив-ных и дренажных труб. Во избежание вспенивания их следует опустить ниже минимального уровня жидкости. Иногда сливные трубы заканчивают диффузором или стаканом из редкой сетки. Это гасит скорость сливного потока, уменьшает перемешивание жидкости и облегчает отделение воздуха. Сливной отсек, в котором происходит отстой жидкости, отделяется от остальной части бака перегородкой 2 высотой примерно 2/3 минимального уровня. Иногда ставят вторую перегородку 3, задерживающую пену. Из нил ней точки каждого отсека необходимо вывести сливной патрубок 1, снабженный пробкой или лучше краном. Высота слива над уровнем пола должна позволять подставить под сливной патрубок какую-либо емкость. Дно бака выполняют с наклоном к сливным отверстиям. Заливной фильтр 6 размещается над отстойником. В крышке фильтра 7 имеется отверстие — сапун. Для периодической чистки бака крышка 5 должна легко сниматься или следует предусматривать специальные люки (лазы). Бак необходимо снабдить маслоуказателем 8, позволяющим контролировать верхний и нижний уровни жидкости. Кроме того, должны быть предусмотрены устройства для транспортировки (ручки, катки, рым-болты). В отсеках бака полезно ставить магнитные пробки-уловители. [c.347]

Осадок из осадкоуплотнителя удаляют системой дырчатых труб или осадкоотводным патрубком. Диаметр дырчатых труб рассчитывают из условия отведения накопившегося в течение 15—20 мин осадка минимальный диаметр таких труб равен 150 мм. Расстояние между стенками соседних труб или каналов се долж1Ю превышать 3 м. Скорость движе1 ия осадка в отверстиях дырчатых труб принимается равной 1 е менее 3 м/с, скорость в конце дырчатой трубы—не менее 1 м/с, диаметр отверстия в трубе — не менее 20 мм, расстояние между их осями — не более 500 мм. Для обеспечения полного удаления осадка из осадкоуплотнителя угол между его наклон- [c.907]

По технологическим возможностям ближе всех к ШСНУ винтовые насосные установки с погружными электродвигателями типа УЭВНТ. К главным достоинствам этих установок относится отсутствие колонны штанг, а следовательно, сил трения, износа и эмульгирующего воздействия ее на откачиваемый флюид, отсутствие клапанов и объемный принцип действия, благодаря чему сам насос может работать на любом наклонном и даже на незначительно искривленном участках, способность перекачивать жидкость со значительным содержанием механических примесей и газа. В то же время сложность и ненадежность комплекса погружного электродвигателя, большие его габариты, довольно низкие к.п.д. и коэффициент мощности по сравнению с поверхностным приводом, необходимость прокладки кабельной линии и неизбежное при этом усложнение спуско-подъемных операций в значительной мере нейтрализуют достоинства. Большие скорости вращения электродвигателей приводят к быстрому износу пары статор-ротор винтового насоса, лимитируют минимальную подачу, вязкость жидкости на приеме насоса и глубину погружения насоса под динамический уровень. Даже такое, казалось бы, неоспоримое преимущество, как отсутствие колонны штанг и, соответственно, потерь мощности на трение, не столь однозначно. Исследования показали, что потери мощности в кабельной линии весьма значительны и превышают потери мощности на трение колонны штанг о трубы. Так, например, при глубине спуска насоса в 1000 м потери мощности в кабельной линии составляют 20% от передаваемой. [c.274]

В настоящее время не существует какой-либо зависимости, объясняющей поведение всех кристаллических суспензий в трубопроводах. Форма, размер и скорость осаждения твердых частиц влияют по-разному в каждом конкретном случае более эффективную скорость движения жидкости чаще всего определяют в результате многолетней практики. Однако существуют некоторые общие принципы, которые необходимо учитывать при проектировании и эксплуатации кристаллизационных установок. V Трубопроводы для кристаллической суспензии должны быть гладкими внутри по всей их длине. Поэтому предпочтительнее применять бесщовные трубы вместо сварных, хотя в некоторых случаях используют трубы с почти незаметными швами, получаемыми при электрической контактной или аргонодуговой сварке. Трубопроводы для кристаллической суспензии должны быть всегда максимально короткими, а суспензию следует транспортировать между отдельными узлами установки по самому прямому пути. Для транспортировки суспензий совершенно неприемлемы симметрично расположенные трубопроводы с четким повторением горизонтальных и вертикальных колен. Не следует применять горизонтально расположенные трубы. Минимально допустимым для суспензий является наклон трубопроводов под углом 30° к горизонту. Все изгибы должны иметь большие радиусы закруглений, примерно в 10—12 раз превышающие диаметр самой трубы. [c.196]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология