Перегрев металлов

Трещины ползучести распространяются по границам зерен, встречаются на деталях жаропрочных сталей причина - перегрев металла. [c.382]

Продолжающееся повышение требований к чистоте металлов и расширение производства таких тугоплавких металлов, как ниобий, тантал, молибден, вольфрам, и др., и сплавов на их основе показали, что вакуумные дуговые и электро-шлаковые печи не могут полностью удовлетворить эти потребности, в основном из-за того, что в них нельзя получить существенный перегрев металла жидкой ванны над температурой плавления и выдержать ванну при этой температуре в течение времени, нужного для глубокой очистки металла от примесей и газов. Кроме того, особенности рабочего процесса вакуумной дуговой печи не позволяют полностью использовать обычные средства металлургии, такие, как легирование, применение раскисли-телей, флюсов и т. п. Поэтому последние 10—15 лет во всех крупных промышленных странах ведутся работы по созданию плавильных агрегатов, свободных от указанных недостатков. Одним из таких новых типов плавильных установок являются электронные печи. [c.234]

Печи для плавки сплавов на основе меди. Канальные индукционные печи для плавки и подогрева меди и спла ВОВ на медной основе (латуни, бронзы, томпака, мель хиора и т. п.) изготавливаются как периодического, так и непрерывного действия (миксеры). Корпус печи кон струируется прямоугольной или цилиндрической формы В последнее время применяют печи барабанного типа со сменными индукционными единицами. На рис. 3.10 при ведена конструкция печи ИЛК-16, имеющей цилиндри ческую ванну и щесть индукционных отъемных единиц Футеровка выполняется из шамотной набивной массы Теплоизоляцией служит диатомитовый кирпич. При плавке латуней и бронз температура разлива составляет 1100—1200° С. Большой перегрев металла свыше указанного значения может вызвать так называемую цинковую пульсацию, которая возникает при парообразовании цинка, входящего в состав расплава (цинк кипит при 916° С, тогда как температура плавления меди 1083° С). Цинковая пульсация выражается в кратковременном прекращении тока в каналах печи и затем его восстановлении, так как парообразование при исчезновении тока прекращается. Это приводит к характерному качанию стрелок измерительных приборов. [c.124]

При ослаблении сжатия уменьшается действительная площадь касания торцов деталей, ток устремляется в ограниченное число точек соприкосновения и нагревает их до температуры плавления, а при дальнейшем нагревании в этих условиях в отдельных точках происходит перегрев металла до температуры парообразования. [c.310]

Допущен симметричный характер нагрузки печи и ее контура. В действительности токи и напряжения дуг отдельных фаз все время меняются, и эти изменения в среднем не полностью компенсируют друг друга. Сам контур ДСП не является симметричным. Токоподводы от трансформатора к электродам лежат в одной плоскости, поэтому взаимные индуктивности крайних фаз друг с другом и со средней фазой различны. Е. результате возникает явление переноса мощности в короткой сети it одной фазы к другой, в одной из крайних фаз напряжения на дуге и мощность дуги уменьшаются ( мертвая фаза), в другой крайней фазе напряжение и мощность, наоборот, возрастают ( дикая )аза). Чем больше печь, чем больше ее токи, тем больше сказывается это явление. В крупных печах мощность дикой фазы может оказаться вдвое больше мощности, выделяемой в мертвой фазе. Это явление крайне нежелательно, так как вызывает сильный перегрев металла и разгар футеровки у дикой фазы. [c.204]

Дуговые печи косвенного действия применяют почти исключительно для переплавки цветных металлов (иногда чугуна), поэтому температуры в них значительно меньше. Кроме того, в них производят лишь расплавление и перегрев металла без шлака. Поэтому их футеровку можно выполнять из шамота и лишь при выплавке чугуна футеровка должна быть из динаса. Дуга в этих печах горит только между электродами, поэтому ее режим спокойнее. С другой с+ороны, футеровка дуговой печи косвенного действия находится по,<, прямым воздействием излучения дуг, что требует дополнительных мер для ее равномерного нагрева, особенно в конце плавки. Для этого в современных печах применяют качание корпуса печи, благодаря чему нагретые части футеровки периодически омываются (и тем самым охлаждаются) расплавленным металлом, более холодным, чем футеровка. [c.46]

Однако вследствие невозможности управлять распределением мощности между катодом (электродом) и анодом (слитком) в вакуумной дуговой печи невозможно осуществить значительный перегрев металла над температурой плавления, что снижает ее возможности как агрегата для рафинировки. [c.181]

Определяют мощность, расходуемую на плавление и перегрев металла [c.248]

Бескислородный флюс характеризуется высокой электропроводностью соответствующего шлака. В связи с этим при электрошлаковой сварке под флюсом АН-26 напряжение дуги снижается до 20—22 в вместо 38—42 в. Пониженная мощность дуги рассматривается как положительный фактор она уменьшает перегрев металла в зоне термического влияния и, следовательно, способствует коррозионной стойкости. [c.369]

Перегрев металла поверхностей нагрева экранных труб с лобовой стороны, вызванный высокими локальными тепловыми нагрузками и образованием отложений, приводил к развитию пароводяной коррозии [c.86]

Вращающиеся аппараты (кроме выложенных кирпичом)-, действующие при температурах выше температуры окружающей среды, обычно изолируются с целью уменьшения тепловых потерь. Исключением являются установки с непрямым нагревом, состоящие из простых металлических конструкций и работающие прп высоких температурах в этом случае тепловые потерн через стенки кожуха необходимы для того, чтобы предотвратить перегрев металла. Изоляция особенно необходима для прямоточных установок с прямым нагревом. [c.245]

Электрическая печь более удобна и в Эксплуатации. Она быстро разогревается после перерыва в работе, позволяет быстро и в широких пределах изменять тепловой режим и, в частности, успешно осуществлять необходимый перегрев металла перед разливкой. Поэтому электрические печи часто используют и для выплавки углеродистых или легированных сталей для фасонного литья. Марки, составы и свойства этих сталей предусмотрены ГОСТ 977-58, 7832-55 и 2176-57. [c.212]

Перегрев металла), разупрочнению при отпуске, повышению износостойкости. В. с. характеризуется хорошими литейными св-вами, лучше сваривается, чем углеродистая сталь. Дисперсионное твердение В. с. происходит в горячекатаном и нормализованном состоянии или [c.173]

Одна из опасностей, связанных с обслуживанием теплообменных аппаратов, состоит в образовании накипи на стенках трубного пучка. Ввиду плохой теплопроводности накипи в местах ее отложения происходит перегрев металла, что вызывает искривление и разрыв отдельных трубок теплообменника. [c.148]

Рекомендуемые (рнс. 4, а) значения постоянного (ванна — анод) я иеременного токов обеспечивают одинаковый диаметр жидкой ванны и, следовательно, одинаковый перегрев металла. Для получения высококачественного слитка желательно иметь максимальный перегрев. Глубина ванны пропорциональна температуре на ее поверхности и поэтому косвенно характеризует перегрев металла. Данные рис. 4, б показывают, что рекомендуемым значениям силы тока (1300—1600 а) соответствует практически постоянная (максимальная) температура ванны. При силе тока больше 1600 а глубина ванны уже в значительной степени зависит от скорости плавления (рис. 4, е). Температура ванны при этом остается практически постоянной. [c.217]

Правильным выходом из положения является устройство рециркуляции дымовых газов. В плавильных печах чаще всего нет ограничений для температуры факела, так как производительность определяется внешним теплообменом (если расплавленный металл стекает с кусков шихты). Поэтому в плавильных печах рециркуляция газов не применяется, но в нагревательных печах нагрев лимитируется внутренним теплообменом, т. е. теплопроводностью слитков или массивных заготовок. Перегрев металла на поверхности недопустим из-за пережога или появления трещин в результате наличия чрезмерного температурного градиента. В печной технике применяются внутренняя и внешняя рециркуляция газов. [c.119]

Температура катодного пятна на электроде определяет скорость плавления. Величина этой температуры ограничена из-за явления отрыва капель жидкого металла от электрода. Из данных, приведенных на рис. 4, а, б, видно, что для рекомендуемых (эквивалентных) значений переменного и постоянного токов при плавке на переменном токе, несмотря на большую выделяющуюся на электроде мощность, скорость плавления молибдена меньше, чем при постоянном токе. Естественно предположить, что в случае использования переменного тока имеет место больший перегрев металла на оплавляемом конце электрода. При плавке в дуге переменного тока образуются очень маленькие капли металла [34], так как перегрев металла уменьшает величину поверхностного натяжения и отрыв капли происходит при меньшем ее весе. [c.217]

Вторая серия опытов по изучению действия раствора соляной кислоты на сварные швы была проведена с целью получения зависимости между качеством сварки и коррозией металла в кислой среде. Опыты были проведены со сварными швами, имеющими газовые пузыри диаметром 0,2— 0,4 мм и со швами, имеющими значительные шлаковые включения и перегрев металла у шва. [c.420]

В качестве топлива для нагрева труб применяют кокс, древесный уголь, дрова, кусковой торф, мазут и газ (в нагревательных печах). Каменный уголь для нагрева труб применять нельзя, так как содержащаяся в нем сера ухудшает структуру металла труб, а при сжигании в открытых горнах не обеспечивает равномерного нагрева, что вызывает местный перегрев металла. [c.186]

Особо опасны случаи, когда выступающие части изделия (люки, штуцера) находятся на очень близком расстоянии от источника тепла (электрические спирали, стенки теплоизлучающих труб, муфелей и др.), что обусловливает перегрев металла и перенасыщение наплавляемого слоя покрытия оксидами железа ( пережог покрытия ), а это приводит к сколам покрытия при остывании. Минимальное расстояние поверхности изделия от источников тепла должно быть не менее 300—500 мм. При [c.155]

Основные дефекты сварных швов. Дефекты сварных швов — следствие неправильного выбора или нарушения технологического процесса изготовления сварной конструкции. Их разделяют на внешние и внутренние. К внешним дефектам относят нарушение установленных размеров и формы шва, непровар, подрезы, пережоги, прожоги, наплывы, натеки, грубую чешуйчатость поверхности шва, внешнюю пористость, незаверенные кратеры, шлаковые включения и трещины на поверхности шва, к внутренним — пористость, неметаллические включения, непровары, пережог и перегрев металла шва, внутренние трещины. [c.126]

Методика определения водорода [19] дает возможность подобрать для данного парогенератора водный режиме минимальной концентрацией водорода в питательной воде и паре. Большая роль в развитии пароводяной коррозии принадлежит высокому уровню локальных тепловых нагрузок. Было бы принципиальной ошибкой считать, что путем улучшения водно-химического режима котлов при высоком уровне теплового напряжения можно ликвидировать пароводяную коррозию. При нарушениях топочного режима, шлаковании, вялой циркуляции воды в барабанных котлах, пульсирующего потока в прямоточных котлах (особенно при высоких тепловых нагрузках) средствами химической обработки воды практически невозможно предупредить разрушения металла в результате пароводяной коррозии. При недостаточной скорости воды в парогенерирующих трубах, обусловленной рядом теплотехнических факторов и конструктивными особенностями котлов (малый угол наклона, горизонтальное расположение труб), ядерный режим кипения может переходить б менее благоприятный — пленочный . Последний вызывает перегрев металла и, как правило, пароводяную коррозию. Развитию ее сильно способствуют вносимые в котел с питательной водой оксиды железа и меди, которые, образуя отложения на поверхностях нагрева, ухудшают теплопередачу. Стимулирующее действие меди на развитие пароводяной коррозии заключается также в том, что она вместе с оксидами железа и другими загрязнениями, поступающими в котел, образует губчатые отложения с низкой теплопроводностью, которые сильно способствуют перегреву металла. Прямое следствие парегрева стали и протекания пароводяной коррозии — появление в паре котла молекулярного водорода. Вполне понятно, что по его содержанию можно оценивать лишь среднюю скорость пароводяной коррозии, локализацию же разрушений таким методом выявить трудно. [c.181]

При ремонте дефектов, образованных межкристаллитной коррозией, чрезвычайно опасен перегрев деталей, особенно перегрев металла прежнего шва. В этих случаях применяют замачивание, охлаждение струей воды или сварку в ванне с водой. Необходим также строгий контроль режимов сварки. [c.367]

Практически шпильку нагревают до тех пор, пока гайку не удастся повернуть на заданную величину ключом нормальной длины. Запрещается непосредственно нагревать шпильку пламенем автогенной горелки, введенной в центральное сверление шпильки, так как при этом возможен местный перегрев металла шпильки с образованием микротрещин, что может в дальнейшем привести к ее обрыву. [c.194]

На графиках зависимостей можно выделить три характерных учасгка. На первом участке наблюдается снижение всех параметров. За 10 тыс.ч. предел прочности снижается в два раза при резком уменьшении относительного удлинения. Эти две зависимости идентичны и характерны для процесса ползучести [24,25]. Поскольку деформации ползучести для высоколегированных сталей становятся заметными при достижении температуры плавления [25, го можно констатировать, что наблюдается перегрев металла труб выше 1000 °С. Деформации ползучести, как правило, начинаются на границах зерен в виде взаим1 ого скольжения и накопления микропор, как это видно на фотографии микроструктуры стали (рис 3.61). Поэтому разрушение при ползучести носит межкристаллитный характер. [c.246]

На парогенераторе ТГМ-94 энергоблока № 3 Ташкентской ГРЭС была установлена 21 горелка РТЛС. Длительная работа парогенераторов ТГМ-94 на природном газе возможна только на пониженных нагрузках, так как не только на повышенных, но и номинальной нагрузках происходит перегрев металла труб гютолочного пароперегревателя. Уже при нагрузках энергоблока в 130— 140 МВт на отдельных участках пароперегревателей температура металла превышает допустимый уровень. Переход на сжигание газа прп помощи реверсивных горелок дал возможность снизить температуру пара на выходе из потолочного пароперегревателя на 26—30 °С, что позволило поднять мощность энер- [c.156]

На рис. 5.19 показан переходный процесс по результатам вычислительного эксперимента на математической модели кольцевой печи для системы с компенсацией по возмущению [5.33]. При этом в соответствии с моделью реального времени (5.105), (5.107), (5.108) скачок производительности Р скомпенсирован расчетным (оптимальным) скачкообразным изменением уставки рехулятора температуры во второй зоне соответствующего расхода газа Графики демонстрируют характер переходных процессов, которые оказываются в данном случае достаточно сложными (колебательными) и весьма длительными 80 мин. Однако, как видим, возможные ошибки управления в виде динамических отклонений среднемассовой температуры металла перепада температур по сечению АГ не выходят за пределы допустимых значений. Такой эксперимент является подтверждением не только статической, но и динамической приемлемости выбранных компенсационных воздействий. График наглядно демонстрирует, что в столь инерционных процессах, как процессы нагрева, применение обычных систем регулирования по отклонению недопустимо, так как может привести к непоправимым технологическим последствиям (перегрев металла, недопустимая неравномерность температур и т.д.). [c.427]

Рециркулирующий газ, смешиваемый с воз- духом, разбавлял концентрацию кислорода таким образом, что мгновенное воспламенение в месте введения в слой газо-воздушпой смеси 4= отсутствовало таким образом, местный перегрев металла в с месителе также сводился к минимуму. [c.453]

Процесс нальцинащш состоит в прокаливании аммиачио-ооляного раствора в железных барабанах. Если барабаны из-за прекращения электроснабжения останавливаются, а печи будут продолжать их нагревать, то происходит. местный перегрев металла с дефо рмацией стенок барабанов, тзк называемое провисание барабанов, и они выходят из строя. [c.175]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология