Скорость потока в направляющем аппарате

Исходя из коррозионной способности среды, насыщенный раствор МЭА направляют в трубное, а регенерированный раствор — в межтрубное пространство теплообменника. Аппарат выполняется в соответствии с требованиями ГОСТ 14246—69, категория исполнения Б. При таком материальном оформлении аппарата можно применять трубки трубного пучка диаметром 20 мм, располагая их по квадрату. Для уменьшения коррозии принимают относительно невысокие скорости потока в трубном пространстве (0,5—0,8 м/с), чтобы потери напора были оптимальны даже при четырехходовой но трубному пространству конструкции и сдвоенном расположении аппаратов. При этом длина трубок трубного пучка составляет 6000 мм. Диаметр аппарата выбирают при линейных скоростях потоков в трубном пространстве 0,5—0,8 м/с, а в межтрубном — не ниже 0,3 м/с. Площадь поверхности теплопередачи рассчитывают на основании практических значений коэффициента теплопередачи — для рассмотренных условий 290—350 Вт/(м -°С). [c.89]

На рис. 29 приведена зависимость 0= ( о — от х здесь с1о и х — влагосодержание сжатого и охлажденного воздуха. Во всем диапазоне изменения л влагосодержание охлажденного воздуха меньше, чем сжатого. Основным преимуществом аппаратов рассматриваемой конструкции следует считать то, что в них удается уменьшить или полностью исключить содержание капельной влаги в охлажденном потоке. Это достигнуто отводом основной части капельной влаги в пристеночные слои вихря, в которых радиальная составляющая скорости потока направлена от оси к стенке. Пары, образовавшиеся при испарении жидкости в этих слоях, не могут попасть в приосевой поток (если пренебречь турбулентными пульсациями и диффузией) [c.72]

Особый интерес представляет распределение скоростей по средней вертикальной плоскости аппарата при боковом вводе потока без последующего выравнивания его с помощью каких-либо распределительных устройств (рис. 6.9). В одном случае поток отводился в направлении, противоположном вводу (рис. 6.9, а), а в другом — по направлению ввода потока в аппарат (рис. 6.9, б). В обоих случаях поток после входа в аппарат отклоняется к стенке, противоположной входу, и узкой струей с большими скоростями 8) направляется вверх. Струя постепенно [c.148]

Рассмотрим противоточный поток жидкости и газа в трубе. Ось трубы примем за ось г и направим ее вверх (рис. 86). Жидкость движется вниз, газ — вверх. Предполагаем, что средние скорости фаз направлены вдоль оси трубы и постоянны. Такое предположение соответствует гидродинамическому режиму работы аппарата, который отвечает точке инверсии или режиму, близкому к этой точке. Введем следующие обозначения [c.154]

Аэросмесь (мельничный продукт и воздух) через входной патрубок поступает в первую (гравитационную) ступень сепаратора, в которой вследствие резкого увеличения сечения и падения скорости потока часть крупной пыли отделяется и по течке возврата (грубого продукта) направляется в- мельницу. Сепарация в первой ступени происходит также за счет удара крупных частиц о нижнюю часть внутреннего конуса. Оставшаяся в потоке пыль транспортируется по каналу между внутренним и.внешним конусами во вторую (центробежную) ступень, перед входом в которую аэросмесь закручивается радиальным лопаточным аппаратом, состоящим из -лопаток, укрепленных на вертикальных осях и имеющих общий привод. Под действием центробежных сил круп- [c.28]

Сырье — остаток вакуумной колонны из промежуточной емкости Е-1 (рис. 3.4а), насосом Н-1 подается в теплообменники Т-1/1-4, в которых нагревается теплом остатка фракционирующей колонны К-1 (рис. 3.4в) и далее направляется в реакционную печь П-1, где нагревается до 450 С. В целях снижения коксоотложения в реакционной части печи в трубы конвекционной секции насосом Н-2 подается некоторое количество котловой воды (0,5-1 м /ч), что способствует турбулизации нагретого в печи остатка и увеличивает скорость прохождения его через реакционный змеевик. Для выдерживания времени пребывания с целью углубления процесса поток направляется в выносную реакционную камеру Р-1, которая представляет собой вертикальный аппарат, оборудованный перфорированными полочными тарелками. Продукт поступает снизу, а выходит через верх, что позволяет увеличить время пребывания жидкой фазы в зоне реакции и тем самым углубить процесс — обеспечить дополнительное крекирование остатка с образованием газа, легких и газойлевых фракций. [c.115]

В пропеллерных насосах вода подводится к колесу в осевом направлении. При входе на рабочее колесо скорость Vl направлена параллельно оси, а при выходе с рабочего колеса скорость Иа направлена под углом аг к оси (жидкость вращается относительно оси и в то же время перемещается параллельно оси). Чтобы снять крутку потока и направить жидкость параллельно оси, за рабочим колесом устанавливается выправляющий аппарат. [c.290]

В осевом насосе вода из источника по подводящему колену и переходному конусу поступает на профилированные лопасти вращающегося рабочего колеса. В результате силового воздействия лопастей на жидкость создается движение потока. При этом силы давления лопастей на поток создают вынужденное вращательное и поступательное движение жидкости, увеличивая ее давление и скорость. Для устранения вращательного движения жидкости служит выправляющий аппарат, в лопатках которого тангенциальные скорости преобразуются в статическое давление и поток направляется параллельно оси насоса. Далее вода попадает через диффузор в отвод, где поток изменяет направление на 60". Затем она подается в напорный трубопровод. [c.13]

Выбирают тип теплообменника и направление движения тепловых потоков. Выбирая тип теплообменного аппарата, надо стремиться, чтобы скорость потоков была достаточно высокой, что обеспечит высокий коэффициент теплопередачи. Однако при этом следует помнить, что с увеличением скорости потоков резко растет сопротивление. Скорость потока по трубкам в кожухотрубчатых теплообменниках обычно составляет 0,1—0,7 м/сек, в теплообменниках типа труба в трубе 1—1,5 ж/сек. В межтрубном пространстве этих теплообменников скорость движения потоков несколько меньше. При выборе направления движения потока следует учитывать, что более загрязненный поток целесообразно направлять по трубам, так как их легче чистить во время ремонта теплообменника. [c.69]

Опыт проводили в приборе, изображенном на рис. 41. В сосуд Л, охлажденный до —70°, помещали определенное количество тетраметилсвинца, очищенного от следов галогена. Затем через кран / пропускали тщательно очищенный и высушенный водород, ток которого регулировали с помощью кранов 2, о и 4. К отводной трубке сосуда А на шлифе присоединяли кварцевую трубку Б, длиною около 60 сл с внутренним диаметром 5 мм. Во время опыта давление в точке 5 поддерживали равным 1—2 мм при скорости газового потока 10—15 л в секунду. При выходе из трубки Б газовый поток направлялся через ртутную ловушку В к насосу или же через боковую трубку Г в аппарат для анализа. Если нагреть трубку Б с помощью бунзеновской горелки в точке 6, то через 2—3 минуты получается зеркальный налет свинца. Если затем, по охлаждении трубки до комнатной температуры, нагреть ее в точке 7, то в этом месте образуется зеркальный на- [c.712]

Полнота смешения паро-газовой и кислородо-воздушной смеси в аппарате 3 достигается пересечением их потоков. Скорость потока паро-газовой смеси в 2,5 раза превышает скорость потока кислородо-воздушной смеси. Из смесителя 3 паро-газо-воздушно-кислородная смесь, имеющая температуру 400° С, проходит с большой скоростью смесительный канал и, поступая в конвертор метана 4 сверху, направляется непосредственно на катализатор. [c.146]

В аппаратах, работающих под атмосферным давлением, при наличии двух-трех катализаторных сеток, низкой температуре конверсии ЫНз в N0 (1073 К) и скорости потока аммиачно-воздушной газовой смеси в месте расположения сеток не ниже 0,3 м/с газовый поток должен направляться снизу вверх. Подача газового потока в этих условиях сверху вниз может привести к обратному движению части оксида азота, образовавшегося на катализаторе за счет конвекционных токов, что вызовет снижение выхода N0. Повышение температуры и скорости газового потока устраняет появление конвекционных токов. [c.46]

Для удлинения пути жидкости во время осаждения и для уменьшения скорости потока жидкость направляют в пять последовательно соединенных отстойников. Из пятого отстойника жидкость должна выходить совершенно прозрачной. Практически отстойником служит только первый гю ходу жидкости аппарат, остальные являются промежуточными буферными резервуарами, предназначенными для выравнивания концентрации жидкости, поступающей на карбонизацию со станции растворения соды. [c.31]

При малой скорости прохождения газов через катализатор возможен процесс обратного движения образовавшейся окиси азота, вследствие чего выход N0 будет снижаться. Это обстоятельство необходимо учитывать при определении направления газового потока в конверторе — снизу вверх или сверху вниз. При малой скорости газа, низкой температуре контактирования, небольшом количестве сеток и направлении газа в аппарате сверху вниз обратное движение части молекул окиси азота может явиться следствием конвекционного тока. Поэтому в аппаратах с 2—3 сетками и низкой температурой конверсии газовый поток направляют снизу вверх. Скорость газа в конверторе в зоне расположения сеток, должна быть не менее 0,3 м/сек. [c.80]

Для возникновения окружного усилия на лопатках колеса необходимо соответствующее уменьшение момента количества движения потока относительно оси вращения. Это достигается определенными формами сопел направляющего аппарата, каналов рабочего колеса и определенным сочетанием между скоростью вращения колеса и скоростями газа. Для этого, в частности, сопла направляющего аппарата и каналы рабочего колеса выполняют таким образом, чтобы скорость потока на выходе из сопел была наклонена под острым углом по направлению вращения колеса, а относительная скорость на выходе из каналов рабочего колеса была направлена под острым углом Ра против направления вращения колеса. [c.368]

Рабочий процесс в ступени турбодетандера протекает следующим образом сжатый газ с небольшой скоростью подводится к направляющему аппарату, в котором скорость потока значительно увеличивается с соответствующим понижением давления и энтальпии, затем газ проходит по меж лопаточным каналам рабочего колеса, передавая с помощью лопаток свою энергию на вал машины расширенный и охлажденный газ выводится из машины и направляется к потребителю холода. Механическая энергия с вала машины тоже должна быть отведена. [c.129]

При отсутствии направляющих лопаток или пластинок в рабочей камере аппарата, но при наличии решетки перед входом, картина потока Е рабочей камере аналогична той, которая была описана для случая подвода потока по широкому участку. В этом случае поток также направляется к задней стенке, причем скорости по ширине камеры более или менее одинаковые. [c.197]

Процесс конденсации продолжается до участка поверхности, на котором достигается равенство = I t. После конденсации и охлаждения один или несколько компонентов выводятся из системы, а обращаемая часть возвращается в технологический процесс. Неконденсирующиеся компоненты препятствуют эффективной конденсации, но высокие скорости движения газовых составляющих способствуют удалению конденсата из застойных зон в деформированных участках труб. Для таких случаев на зависимостях д = f(l) и Q = = /(/) не всегда отмечается характерный участок со сниженной плотностью теплового потока. После выпадения конденсата охлаждение газовых компонентов происходит в присутствии экранирующего слоя конденсата, поэтому процесс охлаждения идет не столь эффективно. По условиям технологии производства часто охлаждают только обращаемую составляющую парогазовой смеси, а другие компоненты смеси направляют в атмосферу или дренаж. В этом случае аппарат целесообразно эксплуатировать только в режиме конденсации с дальнейшим разделением газа н жидкости. Доохлаждение газа или жидкости возможно в отдельных АВО, в которых обеспечиваются высокие скорости движения продукта по всему сечению труб. [c.147]

Запыленные газы по газопроводу (обычно круглого сечения или выполненного в виде трубы Вентури) с большой скоростью направляются на поверхность жидкости. При резком повороте газового потока ва 180° происходит инерционное осаждение частиц пыли иа каплях жидкости. Шлам из аппарата может удаляться через гидрозатвор периодически или непрерывно. Для удаления уплотненного осадка со дна следует применять смывные сопла. [c.107]

Поток в аппарат может быть введен противоположно направлению потока в рабочей камере, например через подводящий участок в виде отвода или колена с выходным отверстием, повернутым вниз (рис. 3.7). В этом случае струя на входе в аппарат направлена к днищу (или на специальный экран), по которому растекается радиально. Поток, поворачиваясь вдоль стенок аппарата на 180°, пойдет вверх в виде Кольцовой струи. При радиальном растекании струи площадь ее сечений быстро возрастает, и соответственно скорость падает. Поэтому в случае центрального подвода жидкости, направленного к низу аппарата, когда образуется кольцевая струя, будет обеспечено значительное растекание ее ио сечению уже па подходе кipaбoчeй камере даже без каких-либо распределительных устройств (см. рис. 3.5, а, 3.6, а и 3.7, а). Оставшаяся неравномерность профиля скорости будет иметь при этом характер, противоположный тому, который устанавливается при центральном подводе струи вверх аппарата, а именно максимальные скорости будут вблизи стеиок, а минимальные (или отрицательные ) — в центральной части камеры. [c.85]

Вариант I—расширенное входное отверстие аппарата при широком подводяш,ем участке. При совпадении ширины подводящего участка с шириной корпуса аппарата поток при входе в аппарат целиком направляется к задней стенке (противоположной входному отверстию), но скорости по ширине корпуса остаются почти постоянными. Для достижения равномерного распределения скоростей потока по поперечному сечению рабочей камеры аппарата в данном случае достаточно установить систему направляющих лопаток или направляющих пластинок, которые могут быть расположены вдоль линии поворота потока как равномерно, так и неравномерно. Степень равномерности распределения скоростей в случае применения направляющих лопаток и пластинок оказывается при данном варианте модели практически одинаковой. Однако после направляющих лопаток поток получается более устойчивым. Равномерное распределение скоростей при помощи направляющих лопаток или пластинок достигается только в том случае, если угол атаки равен или близок к оптимальному углу, зависящему от отношения DJDg. При DJDo = 4 оптимальный угол атаки направляющих лопаток 50н-60°, а направляющих пластинок а 85°. [c.197]

Безударный вход. Екзударным входом называется такой вход, яри котором абсолютная скорость потока на входной кромке лопастей рабочего колеса равна по величине и направлению абсолютной скорости, созданной направляющим аппаратом непосредственно перед входом на лопасти колеса, а относительные скорости направлены по касательной к входному элементу лопасти, т. е. [c.72]

Свен ую и возвратную непрореагировавшую терефталевую кислоту из бункеров 1 дозируют в линию потока паров метилового спирта, нагретых До 315—400 °С. Скорость потока метанола регулируют гак, чтобы количество спирта значительно превышало стехиометрическое. При проходе через нагреватель 2 змеевикового типа смесь нагревают до первоначальной температуры паров метанола (315—400 °С), при этом терефталевая кислота полностью сублимируется. Далее паровую смесь метанола и терефталевой кислоты пропускают через фильтр 3, отделяя твердые зольные частицы, и направляют в контактный аппарат 4, заполненный частицами мелко измельченного катализатора. Каталитическую реакцию этерификации проводят при 350— 360 °С. Выходящие из аппарата 4 пары охлаждают, твердые продукты конденсируют в первичном конденсаторе 5, а избыток метилового спирта — во вторичном конденсаторе 6. Осадок из конденсатора 5 обрабатывают метиловым спиртом, раствор нагревают в аппарате 7, затем на вакуумном барабанном фильтре отделяют смесь терефталевой кислоты с небольшим содержанием [c.183]

Диффузионный вакуум-насос работает следующим образом. Подогреваемая жидкость испаряется пары рабочего тела поднимаются по трубе 3 и, выходя через щелевое сопло 2, направляются на охлаждаемые стенки корпуса. Здесь они конденсируются и стекают вниз — в зону жидкости III. При этом давление на холодных стенках крайне низкое — соответственно давлениям паров рабочего тела при температуре стенки. Пары рабочего тела от щелеобразного сопла движугся на стенки корпуса с очень высокой скоростью, поскольку на этом участке практически отсутствует гидравлическое сопротивление. Высокому скоростному напору отвечает (по уравнению Бернулли) низкое давление — ниже, чем в вакуумируемом аппарате. Под действием этого перепада давления возникает и поддерживается газовый поток / — от аппарата к диффузионному вакуум-насосу. Далее газовый поток II выходит из диффузионного ВН и направляется к форвакуумному насосу (см. ниже). [c.373]

Маточный раствор, согласно рис. 37, из сатуратора солевым насосом подается в нижнюю часть кристаллоприемника по трубопроводу, а расвор из аппарата уходит по переливу через штуцер 2 и направляется снова в сатуратор через кастрюлю обратных токов. Осевшие на дно кристаллы в смеси с некоторым количеством раствора через штуцер 3 отводятся в центрифугу. Скорость потока для этого аппарата 0,04 м/сек была определена Е. Н. Стеценко по формуле [c.121]

Переток флотируемой пульпы из камеры в камеру осуществляется с помощью кольцевых аэролифтных труб, которые расположены между обечайками камер. Предложенная конструкция позволяет многократно направлять камерный продукт в зону минерализации, чередовать противоточное движение пульпы и воздуха с прямоточным, а увеличение размера сечений полостей аппарата в направлении движения камерных продуктов снижает скорости потоков, обусловливает увеличение времени пребывания частиц и улучшение условий минерализации труднофлотируемых классов (а.с. СССР № 1118413). [c.103]

Поскольку структура потоков в аппаратах не соответствует одномерной диффузионной модели, при отношениях высоты колонны к диаметру Я/с/с 7 10 (что характерно для промышленных аппаратов) коэффициент диффузии зависит от высоты барботажного слоя. Увеличение расчетного значения В не связано с интенсификацией перемешивания в более высоких слоях, оно объясняется неадекватностью используемой модели. В этом случае целесообразно применение модели, учитывающей совместное действие поперечной неравномерности средней скорости и поперечной диффузии, или модели с конечным временем релаксации. По данным экспериментальных исследований, профиль скорости потока в колонне близок к параболическому, причем с увеличением приведенной скор ости газа восходящее течение жидкости в осевой части колонны может наблюдаться и в противоточном режиме (рис. 8.5). Скорость циркуляции ц жидкости в объеЛ1е колонны слабо зависит от ее расхода и поэтому может определяться при ог = 0 по эмпирической формуле иц = Кlgd (vg — фИo)] / где /С=1,18-ь 1,4. Если выполняется соотношение Мц>ш/(1 — ф), то средняя скорость жидкости вблизи осевой линии колонны направлена вверх, что нежелательно для флотационного разделения, так как при этом резко возрастают механический вынос частиц и загрязнение пенного продукта. [c.174]

Движение жидкости в гидроциклоне. При вихревом движении жидкости в гидроциклоне образуются два вращающихся потока — внешний, перемещающийся вдоль стенок конуса вниз к Песковой насадке, н внутренний цилиндрический, направленный вверх вдоль оси к слнвному патрубку. Вблизи геометрической оси аппарата центробежная сила становится настолько большой, что происходит разрыв жидкости — вокруг оси образуется воздушное ядро (воздушный столб). Диаметр его составляет 0,6- ,7 диаметра сливиого патрубка Линии тока в продольном сечении гидроциклона показаны на рис. П1.25 [59]. Тангенциальная скорость пульпы увеличивается с уменьшением расстояния от оси, поэтому в гидроциклоне наблюдается резкое возрастание центробежной силы от стенок к оси. Осевая скорость во внешнем потоке направлена вниз, а во внутреннем — вверх. Таким образом, между внутренним и внешним потоками имеется коническая поверхность, на которой осевые скорости равны нулю. Характер изменения радиальных скоростей изучен еще недостаточно. [c.186]

Указанное перетекание жидкости не происходит при наложении на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки. Стенки ячеек не дают струйкам, вытекающим из отверстий плоской решетки, продолжить радиальное растекание, а направляют их параллельно осям ячеек. В результате степень выравнивания потока на конечном расстоянии за решеткой возрастает с увеличением р, и распределение ско-росте11 приближается к наблюдаемому непосредственно на решетке (7У 0). Вместе с тем следует отметить, что рассматриваемое спрямляющее устройство в виде ячейковой решетки очень эффективно с точки зрения устранения за плоской решеткой радиального скоса потока, а следовательно, предотвращения перетекания жидкости из центральной области сечения к стенкам аппарата. Однако выравнивающее устройство в виде плоской решетки с наложенной на пее ячейковой решеткой при больших значениях/ / щне может обеспечить полного выравнивания поля скоростей. [c.165]

На значительном начальном участке струйки идут под очень малыми углами к оси канала. Затем эти углы растут, и только перед заглуи1енным концом они становятся близкими к 90° (рис. 10.33). Так как струйки, вытекающие вблизи заглушенного конца канала, обллда. от большей кинетической энергией, они оказывают подсасывающее действие на выходящий поток и еще больше способствуют предшествующим более слабым струйкам стелиться вдоль внешней поверхности стенки аппарата, В ре-зультате жидкость после выхода из боковых отверстий (и ели) направляется ие радиально, а течет с резко повышенными локальными скоростями вдоль внешней поверхности за пределы аппарата (см. рис. 10.33, а, б и в), а в случае спаренного канала 2-образной формы (см. рис. К. 33, г) к выходному отверстию собирающего каяала. В результате, например, в таких аппаратах, как брызго- и туманоуловители, усиливается брызгоунос. Последний возрастает еще потому, что до протекания чере 1 фильтрующую перегородку взвешенные в потоке жидкие частицы по инерции стремятся к заглушейному концу фильтра. [c.303]

В теплообменных аппаратах, где происходит конденсация паров или испарение жидкости, вещество, меняющее агрегатное состояние, направляется в межтрубное пространство, а среда, которая агрегатного состояния не изменяет, — в трубное. Такое распределение потоков учитывает, что коэффициент теплоотдачи от вещества, изменяющего агрегатное состояние, выше, чем от движущегося, но не меняющего своего состояния. Направляя некон-денсирующиеся и неиспаряющиеся среды по трубам теплообменника и увеличивая при этом число ходов в трубном пространстве, повышают скорость движения продукта, а следовательно, и коэффициент теплоотдачи. Необходимо также иметь в виду, что при конденсации и испарении гидравлическое сопротивление теплообменного аппарата обычно стремятся свести к минимуму, а потери напора в межтрубном пространстве меньше, чем в трубном. Это обстоятельство рекомендуется учитывать при проектировании установок, работающих при атмосферном давлении и под вакуумом. [c.94]

Пятую группу образуют Силы сопротивления, обу-словленные источником, т. е. движением воздуха изнутри наружу. Радиальная скорость здесь так же, как и при стоке, увеличивается к центру вращения потока. Однако в вихревом источнике не может быть никакой сепарацип, если рассматривать д вухмерный (плоский) поток. Действительно, при вводе воздуха и исходного материала из источника (по оси вращения) массовая (центробежная) сила и сила сопротивления имеют одинаковое направление — от центра к периферии, мелкие и крупные частицы не могут отделяться друг от друга, так как все направляются наружу. Таким образом, имеет место не сепарация, а улавливание пыли. В сепараторе, работающем по этой схеме (класс 4.5), воздух и разделяемый материал движутся снизу вверх в третьем измерении. При этом сепарация возможна, так как крупная пыль вследствие уменьшения скорости воздуха под действием силы, тяжести падает вниз, против воздушного потока. Аппараты, в которых осуществляется такой процесс, можно рассматривать как последовательное соединение гравитационного сепаратора (класс 1.1) и трехмерного вихревого сепаратора со стоком (класс 4.4). [c.15]

Системы, работающие по комбинированной схеме с давлением 0,35— 0,4 МПа иа стадии абсорбции оксидов азота, состоят из нескольких агрегатов мощностью 45—50 тыс. т/год (в пересчете на 100%-иую НКОз). Концентрация продукционной кислоты 47—49% (масс.). Схема установки приведена на рис. 1-40. Атмосферный воздух и газообразный аммиак из газгольдера после очистки поступают в аммиачно-воздушный вентилятор из иего аммиачно-воздущиая смесь (АВС), пройдя подогреватель и дополнительно картонные фильтры, поступает в контактные аппараты. Процесс окислени аммиака ведут при температуре 800—820 °С и линейной скорости смеси около 1,0—1,2 м/с. Нитрозные газы после контактных аппаратов поступают в ко-тел-утилизатор, в котором оии охлаждаются до 160—190 С. При этом получают пар давлением 4,0 МПа и с температурой перегрева до 450 С. Далее иитрозные газы направляются в подогреватель аммиачио-воздушиой смесн здесь онн охлаждаются до 125—140 С и двумя параллельными потоками поступают в два газовых холодильника-промывателя, где температура газов снижается до 35—40°С. При охлаждении нитрозных газов происходит коиденсация водяных парой с образованием 12—15%-иой ННОз и поглощение не прореагировавшего аммиака. [c.63]

Значительно большее расхождение наблюдается в слоях частиц й = 0,15-г-0,05 мм. Однако и в этом случае можно получить значения, близкие к ар, если искусственно улучшить перемешивание частиц у стенки. Так, жалюзийная решетка, установленная у стенки (рис. 2.9), направляет поток газа к стенке, сушественно улучшая теплоотдачу в слое мелких частиц. Другим способом интенсификации теплоотдачи от стенок аппарата к слою мелких частиц может служить наклон стенок внутрь аппарата. Это приводит к образованию газовых пузырей и интенсивному перемешиванию частиц у наклонных стенок. Чем мельче частицы, тем больше оптимальный угол наклона, обеспечиваюший наибольшую интенсивность теплоотдачи (рис. 2.10), поскольку расход газа, поднимающегося вдоль поверхности, пропорционален скорости псевдоожижения и горизонтальной проекции наклонной поверхности. [c.110]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология