Графический температуры поверхностей стенки

Рис. 10-1. Графический метод определения температур поверхностей стенки.

Фиг. 12 . Примеры графического определения температур в двухслойной стенке а — при нагреве ннутренней поверхности стенки со скоростью 45 град час, и б — при нагреве постоянным тепловым потоком (О"=8600 ккал1час л ).

Данная методика позволяет определить не только средние температуры поверхности стенки, но и локальные. Для этой цели удобен графический метод определения температур. [c.138]

Температуры поверхностей стенки можно определить также графическим методом. Он заключается в замене жидкостей по обе стороны стенки фиктивными стенками из того же материала. Температуры на наружных поверхностях воображаемых стенок равны температурам жидкостей. Если исключить переменный характер теплопроводности материала стенки по отношению к температуре, то, как известно из [c.478]

Труба диаметром 20,32 см проложена на глубине 76,2 см ниже поверхности земли. Температура на поверхности земли 4,4° С, температура стенки трубы 83,5° С. Определите стационарный поток тепла от трубы к поверхности земли при помощи графического изображения потока. [c.102]

Графически это означает, что касательная к температурной кривой в точке, лежащей на поверхности, должна проходить через направляющую точку, расстояние которой от стенки равно и ордината которой равна температуре жидкости. Эта зависимость уже была изображена ранее. [c.127]

Пользуясь принципом двух цветов для определения истинной температуры и общей излучательной способности пламени, следует помнить, что пирометр должен видеть только пламя,- т. е. позади пламени в задней стенке топки должно быть открытое отверстие (смотровое стекло) или холодная неотражающая стенка, но отнюдь не раскаленная отражающая поверхность. Если измерена температура пламени заданных размеров (с целью определить его интенсивность поглощения КЬ и по ней рассчитать излучательную способность 8пл такого же, но большего по размеру пламени), то прежде чем использовать рис. 111-28 следует интенсивность поглощения, найденную графическим путем на рис. 111-27, умножить на отношение Кроме того, [c.245]

Графическим сложением двух программ получена характеристическая кривая управления процессом (рис. 1в), связывающая определенной зависимостью контролируемую температуру наружной поверхности стенки реактора и скорость подачи четыреххлористого титана. Оба параметра управляемы. Задачей автоматической схемы управления является воспроизведение характеристической кривой процесса, лишенной координаты времени. [c.27]

Очевидно, непрактично учитывать все эти переменные величины. Однако можно рассчитать несколько простых случаев и использовать результаты расчетов для прикидок в других случаях. Простым случаем является нагрев горячей поверхности первоначально холодной (находящейся при комнатной температуре) печи до температуры, составляющей 95% от перепада температур (конечная температура стенки минус комнатная температура). Результаты таких расчетов приведены на рис. 92. Расчеты были выполнены с помощью графического метода Шмидта (см. [c.140]

Явления нестационарного теплового режима в теплоизолированном канале представляют интерес для конструктора. Условия нестационарности в пористом цилиндре имеют особое значение ири исследовании теплопередачи, так как методы нестационарного режима часто используются при нахождении основных тепловых характеристик компактных насадочных поверхностей [Л. 5, 6]. Приведены закономерности нестационарного изменения температур как в твердой стенке, так и в жидкости, в том числе и для максимального наклона кривой изменения темиературы. Эти результаты изображены графически на рис. 3-14—3-17, а более точно представлены в табл. 3-2 и 3-3. Многие данные, характеризующие теплопередачу в сетчатых и сферических насадочных иоверхностях, приводимые в гл. 7, были получены на основании решения, соответствующего максимальному наклону (рис. 3-17 и табл. 3-3), и методики для нестационарных условий, разработанной Локе Л. 5]. Результаты решения 18, помещенные в таблицу, получены на основании обработки на вычислительных машинах исходных данных, взятых из нескольких независимых источников [Л. 5, 7, 8]. [c.59]

После определения значений Зд, а, X при известных значениях / ет> ср 0 зададимся предварительно температурой стенки Тогда в уравнении (7-300) останется только одно неизвестное — температура нагревательного элемента Т. Проще всего найти ее методом подбора или графически. Значение Т, при котором левая часть уравнения будет равна правой, и будет искомым значением Т. Если это значение Т нас не удовлетворяет (например, слишком высоко), то примем более низкую температуру Тепловую нагрузку поверхности найдем из уравнения (7-295) [c.611]

Графическим расчетом можно также определять удельный тепловой поток q, с помощью которого легко найти теплопередающую поверхность аппарата. Предположим, что расчет ведется для вертикального кожухотрубного конденсатора. Устанавливают температурный режим аппарата, т. е. температуры входящей и выходящей воды и /, 2 и конденсации t. Далее определяют среднюю логарифмическую разность температур затем среднюю температуру воды t—6 - Температура стенки имеет значение, лежащее в интервале —t, которое должно при стационарном процессе теплопередачи удовлетворять следующим соотношениям, если пренебречь сопротивлением самой металлической стенки и не учитывать загрязнений [c.367]

Рассмотрим графический метод определения температур на поверхностях слоев неоднородной стенки, в основу которого положено свойство линейной зависимости температурного напора в стенке от ее термического сопротивления [c.32]

В этих уравнениях А — поверхность стенок, аккумулирующих тепло, которые находятся в контакте с газом. Теперь надо исключить из уравнений температуру поверхности точно таким же образом, как в 1-3 для переноса тепла при установившемся режиме. Для этого необходимо определить разность температур Aiw = twH—tw , которая согласно рис. 17-4 состоит из двух компонентов twH—tm и Последняя величина изображена графически на рис. 17-5. Если допустить, что стенки, аккумулирующие тепло, плоские, то распределение температур в них можно определить по уравнению (4-10). Если температура меняется линейно со временем, как это показано на рис. 17-4, то d /(3T= onst. Таким образом, a d t/dx ) = onsi и в результате двойного интегрирования получим параболы, изображенные на рис. 17-5. Иное распределение температур имеет место только сразу же после переключения, так как в этот момент изменение температуры со временем также носит другой характер. Наклон параболического профиля температуры у поверхности стенки можно определить из тех соображений, что количество тепла, проходящее от поверхности к газу в единицу времени, должно равняться теплу, поступающему за счет теплопроводности с внутренней части стенки к поверхности, т. е. [c.599]

Графически (см. рис.. 3.8) температуру (7 хо) +1 и оДят при помощи направляющей точки А, отстоящей от стенки на расстоянии X/ttj и имеющей ординату Т , и вспомогательной линии МН, проведенной параллельно поверхности стенки на расстоянии Ах/2. Соединив точку (T xo /t (начальная температура поверхности) с точкой А, получают на пересечении с прямой МН точку а у.. Линия, соединяющая точку в с точкой у. (температура прилегающего слоя N — 1), в пересечении со средней линией слоя N дает температуру N,k+i новой температурной ломаной линии, согласно формуле (3. 42). Соединив точку +1 направляющей точкой А, получают искомую температуру оН+1 граничном краевом условии третьего рода. [c.79]

Несмотря на указанный недостаток сравнения поверхностей при Q=var методика [4] при других условиях имеет большое практическое значение, так как в ней впервые введены при сравнении поверхностей новые характеристики масса, объем, габаритные размеры. Чтобы методика была универсальной и независящей от температур потоков, был предложен переход к системе относительных координат. Так, вместо отношения -Q N рассматривалось отношение iQ2lQi)l N1IN2) и т. д. Сделана попытка провести сравнение поверхностей при двухстороннем обтекании для простейшего случая отсутствия термического сопротивления стенки, одинаковых теплофизических свойств обоих потоков и поперечного обтекания трубного пучка с постоянной длиной труб. Для нахождения Кб2 одного из потоков при заданном Rei (числа Re2 и Rei названы авторами сопряженными) предлагался графический способ, [c.10]

Пример 19-2. Испарение амвшака в колонне с орошаемой стенкой. Жидкий аммиак при температуре 25,5 °С стекает в виде тонкой пленки по внутренней поверхности вертикальной цилиндрической трубы диаметром 5,08 см. Поток воздуха, насыщенного влагой, движется вверх по трубе при Re = 25 ООО. Для разбавленных растворов NH3 в воздухе S = Цвозд/Рвозд >возд-кн. Коэффициент трения для восходящего потока воздуха может быть принят равным 0,007. Изобразить графически профиль концентрации в колонне. [c.560]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология