Коэффициент потерь в дросселе

Фиг. И показывает требования к октановому числу при полном дросселе типичного двигателя с верхними клапанами во всем интервале скоростей, а также октановую характеристику товарного бензина. Если используется такая передача (трансмиссия), как преобразователь момента вращения, то двигатель не может работать на полном дросселе ниже потери скорости трансмиссии. Например, если потеря скорости трансмиссии имеет место при 2000 об мин, то это дает экономию в 4 октановые единицы, позволяет увеличить коэффициент сжатия и более экономично использовать топ,ливо во всем

Пример. Рассчитать усилие R на штоке гидроцилиндра и скорость v его перемещ,ения при дроссельном регулировании. Сечение регулирующего дросселя /др = 3 мм давление в напорной магистрали р = 12 МПа (120 кгс/см ) (объемные и механические потери и давление в сливной магистрали не учитываем). Рабочая площадь поршня F = 25 см коэффициент расхода дросселя х = 0,7, удельный вес жидкости у = 0,85 гс/см . [c.501]

Здесь pi = Рн — Др Др = р --потеря давления в местном сопротивлении, где — коэффициент местного сопротивления, ас — скорость газа в наиболее узком сечении дросселя. [c.286]

Преобразователь может работать при питании от источника как постоянного, так и переменного тока и отдавать в результате преобразования энергию как на постоянном, так и на переменном токе. Поэтому регулирование напряжения (тока) осуществляется как на переменном, так и на постоянном токе. Широкое распространение благодаря своей простоте получили хорошо известные резисторные схемы регулирования (потенциометрическая схема плавного регулирования, реостатная схема и их разновидности в виде делителей на постоянных резисторах со ступенчатым регулированием и др.). Они применяются как на переменном, так и на постоянном токе. Однако с увеличением мощности в нагрузке резко возрастают активные потери на элементах регулирования. Поэтому для уменьшения потерь активной мощности на переменном токе резисторные элементы регулирования заменяют реактивными элементами. В качестве реактивных регулируемых сопротивлений большое распространение имеют дроссели насыщения. Основными особенностями схем управления с дросселями насыщения являются возможность плавного регулирования в широких пределах при малой мощности управления, высокая надежность и простота схемы, отсутствие механически перемещаемых контактов в силовых цепях. Недостатками такого способа регулирования являются искажение формы синусоиды и значительное увеличение реактивной мощности, потребляемой от источника энергии (что приобретает особое значение при использовании автономного генератора переменного тока), и как следствие этого уменьшение коэффициента мощности. Так как регулирование напряжения осуществляется электрическим путем при малой мощности управления, то это позволяет применять схемы с дросселями насыщения в системах автоматического регулирования. При этом следует помнить, что благодаря большим значениям индуктивности и низкой частоте питающей сети скорость изменения напряжения не высока и время отработки сигнала может составлять десятые доли секунды, т. е. система с дросселем насыщения является инерционной. [c.73]

Сравнение выражений (XII -9а и 10) с (XII -7 и 6а) показывает, что дросселирование эквивалентно работе холодильной машины без использования работы расширителя при равенстве его коэффициента т адр полезного действия нулю. Отметим еще, что при сравнительно малой величине дроссельного эффекта для воздуха замена расширителя дросселем потребует значительного возрастания давления и не приведет при этом к получению достаточно низких температур. Таким образом, даже в случае полной потери работы расширителя оп необходим для получения большей холодопроизводительности и низких температур. [c.425]

С уменьшением сопротивления сети, чему соответствует увеличение площади горловины дросселя, течение до сечения 4—4 остается неизменным, а следовательно, не изменяется и коэффициент эжекции. В расширяющейся части диффузора (между сечениями 4—4 и 5—5) возникает при этом сверхзвуковое течение, замыкаемое скачками уплотнения, потери в которы , как это следует из соотношений (11) и (12), непрерывно возрастают. Степень сжатия эжектора е" в зависимости от величины /г в рассматриваемом случае может быть найдена из соотношения [c.241]

В завершение данного Раздела, опишем методы оценки значений эффективного коэффициента гидравлического сопротивления Я для дросселей, присутствующих в СОДУ (4.148). Как известно [66], потери полного давления в любом сложном элементе трубопровода неразделимы. Однако для удобства расчета в одном и том же элементе трубопровода их часто также условно разделяют на местные потери () и потери [c.446]

Выражение (1а) показывает, что величина холодильного коэффициента цикла с регулирующим вентилем зависит от отношения а. При этом с увеличением а холодильный коэффициент цикла уменьшается, а следовательно, потери в регулирующем вентиле растут. Величина а в паровом цикле значительно меньше, чем в газовом. Поэтому в паровом цикле замена расширителя дросселем возможна. В газовом цикле такая замена приводит к настолько большим потерям, что ее применение практически нецелесообразно [3, 1]. [c.122]

На рис. 4-4 даны электрические характеристики дуговой печи емкостью 6 г с трансформатором мощностью 2,25 Мва при работе с дросселем. Из рисунка видно, что с увеличением гока электрический к. п. д. печи и ее коэффициент мощности уменьшаются, потери в токоподводе растут пропорционально квадратз тока, полезная же и полная активная мощности печи сначала растут, а затем, пройдя максимум, начинают уменьшаться. Поэтому увеличивать ток печи имеет смысл лншь до [c.101]

Поскольку в выражение для вычисления коэффициента сопротивления X входит вязкость V жидкости, от значения последней будет зависеть сопротивление (потери напора) Ар этого дросселя. Следовательно, на гидравличоскуго характеристику такого дрос-селя будет оказывать влияние температура жидкости. [c.441]

Включение в схему с дросселированием воздуха насоса жидкого кислорода приводит к некоторому уменьшению потерь в теплообменнике, несмотря на повышение его тепловой нагрузки. Потери от необратимости в насосе жидкого кислорода составляют относительно небольшую величину. Очень сильно уменьшаются суммарные потери в змеевике нижней колонны и дросселе высокого давления в связи с понижением тепловой нагрузки змеевика. Уменьшением этих потерь в основном и объясняется снижение общих потерь от необратимости в блоке разделения установки с насосом по сравнению с установкой с кислородным компрессором. Однако с учетом того, что в установке с кислородным компрессором можно получить более высокий коэффициент извлечения кислорода из воздуха, расход энергии по обоим вариантам йожно считать примерно одинаковым (табл. 7). [c.200]

Вопрос о расчете струйных насосов при использовании их в качестве дросселя более подробно рассмотрен в статье Т. М. Суты-риной [60]. При уменьшении тепловой нагрузки производительность струйного насоса, как и ПС, снижается вследствие поступления вместе с жидкостью некоторого количества пара. При цикличной работе компрессора эти потери уменьшаются, и выгода, достигнутая за счет увеличения коэффициента теплопередачи при циркуляции жидкости значительно увеличивается. [c.262]

Активное и реактивное сопротивления короткой сети для 0 Н-к ретной конструкции печи можно в первом приближении считать постоянны1Ми, если не учитывать воаможиости изменений сопротивлений за счет переключения дросселя, а также за счет изменения длины электрода по ходу плавки- Ток и напряжение печи в ходе планки могут существенно меняться. Для каждой ступени вторичного напряжения печного трансформатора можно построить кривые значений суммарной активной мощности, потребляемой печью, мощности, выделяемой в дуге, мощности электрических потерь, коэффициента мощности печи и электрического к. п. д. печи в зависимости от тока электрода. Эти кривые называются рабочими характеристиками печи. [c.223]

Дроссели насыщения и автотрансформаторы со скользящиимц контактами дают плавное регулирование мощности при незначительных потерях, но при это.м ухудщается коэффициент мощности установки и возрастает стоимость электрооборудования. [c.120]

Активное и индуктивное сопротивления печной установки для конкретной конструкции печи можно в первом приближении считать постоянными, если не учитывать возможности изменений сопротивлений за счет лереклю-чения дросселя, а также за счет изменения дли ны электрода цо ходу плавки. Величины тока и напряжения печи в ходе плавки могут существенно меняться. Для каждой из ступеней вторичного напряжения печного трансформатора можно построить кривые значений сумма рной потребляемой печью активной мощности, выделяемой в дуге полезной мощности, мощности электрических потерь, коэффициента мощности печи и электрического к. п. д. печи в зависимости от тока, протекающего в электроде. [c.301]

Проблема оценки возможных дебитов скважин, работающих на газонапорных пластах с растворенным газом,часто встречается в практике инженеров-нефтяников. Одним из методов решения этой проблемы является одновременное решение уравнения приточных характеристик (IPR) и определение зависящих от производительности потерь давления в насосно-компрессорных трубах скважины, поверхностных выкидных линиях и дросселях. Нинд (Nind) рассматривает несколько очень удобных гарфических методов, обеспечивающих достижение одновременного решения. В данной статье рассматривается уравнение, которое может использоваться для получения кривых IPR, пригодных для ограниченных пластов, работающих в газонапорном режиме с растворенным газом, для которых среднее пластовое давление находится ниже давления насыщения жидкости пласта. Безразмерное уравнение Вогеля для кривых IPR является основой для этой разработки. На примере иллюстрируется, каким образом будущие кривые IPR могут быть построены на основании текущего значения коэффициента продуктивности. [c.53]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология