Короткая сеть

Электроснабжение печи. Передача электроэнергии в ванну печи осуществляется с трансформатора по короткой сети через восемь контактных плит к электроду. Всего установлено три электрода. [c.137]

Зонт. Над укрытием ванны печи установлен зонт для вытяжки реакционных газов. Зонт выполнен металлическим сварным из листовой стали и футерован диатомовым кирпичом, толщина футеровки 120 мм. Зонт крепится к металлической строительной опорной конструкции из профильного проката. Для обеспечения электрозащиты стяжные болты проходят через миканитовые шайбы и втулки. Конструкция зонта собирается из панелей различных конфигураций и имеют отверстия для прохода шин короткой сети, штанг пневматического привода, течек и т. д. [c.136]

Сила тока с высокой стороны 315—141 А и 182—82 А. Сила тока с низкой стороны 119 450 А. Разность напряжения при регулировании нагрузки допускается в 100 В, что соответствует 17 ступеням. Короткая сеть выполнена из медных шин. [c.137]

Реактивные и активные сопротивления короткой сети и печной установки. Расчет параметров х и г) произведен по методу, разработанному ЛенНИИГипрохимом, результаты расчета сведены в табл. 24. [c.141]

Для случая, показанного па рис. 12.2, а при г, = гг = Гз = г и емкости проводов относительно земли, равной нулю (короткие сети), анализ выделенной стрелками цепи с подключением трансформатора и нагрузками Г[, г , гз приводит к выражению [c.154]

В дуговой печи короткое замыкание (КЗ) электродов на металл — нормальное эксплуатационное явление в период расплавления число КЗ доходит до 5—10 в минуту. Поэтому необходимо ограничить ток КЗ приемлем ым для надежной работы электрооборудования значением. Обычно стараются, чтобы кратность тока КЗ к-номиналь-ному току не превосходила 3—4. Это достигается введением последовательно с дугами дополнительных индуктивностей. В мощных печах для этой цели достаточно индуктивности трансформатора и короткой сети — токоподвода от электропечного трансформатора к электрододержателям эти естественные индуктивности настолько велики, что ограничивают ток КЗ у самых крупных печей до двукратного номинального значения. Поэтому в мощных печах приходится заботиться об уменьшении, на-СКОЛЬКО ЭТО возможно, индуктивности контура из-за снижения коэффициента мощности установки, а также о согласовании параметров трансформатора и вторичного токоподвода. Наоборот, у малых печей естественной ин- [c.193]

Важным электрическим параметром дуговой установки является реактивность контура. Для устойчивости дуги и ограничения эксплуатационных коротких замыканий (см. гл. 2) в период расплавления суммарное реактивное сопротивление установки должно составлять 30—40%. Реактивное сопротивление печных трансформаторов (за некоторым исключением) составляет 5—8%, а у короткой сети колеблется от 5 (для малых печей) до 20% (средние печи). Поэтому реактор, включаемый со стороны высшего напряжения печного трансформатора, обычно выбирают с реактивным сопротивлением 20—25% и несколькими отводами, позволяющими подобрать необходимое значение индуктивности в зависимости от местных условий. С увеличением мощности печи необходимая реактивность реактора уменьшается, и печи емкостью 40 г и выше могут работать без реактора, так как их собственной реактивности оказывается достаточно для ограничения токов коротких замыканий. У самых крупных печей собственная реактивность контура может превы- [c.90]

Допущен симметричный характер нагрузки печи и ее контура. В действительности токи и напряжения дуг отдельных фаз все время меняются, и эти изменения в среднем не полностью компенсируют друг друга. Сам контур ДСП не является симметричным. Токоподводы от трансформатора к электродам лежат в одной плоскости, поэтому взаимные индуктивности крайних фаз друг с другом и со средней фазой различны. Е. результате возникает явление переноса мощности в короткой сети it одной фазы к другой, в одной из крайних фаз напряжения на дуге и мощность дуги уменьшаются ( мертвая фаза), в другой крайней фазе напряжение и мощность, наоборот, возрастают ( дикая )аза). Чем больше печь, чем больше ее токи, тем больше сказывается это явление. В крупных печах мощность дикой фазы может оказаться вдвое больше мощности, выделяемой в мертвой фазе. Это явление крайне нежелательно, так как вызывает сильный перегрев металла и разгар футеровки у дикой фазы. [c.204]

При поперечно-емкостной компенсации (рис. 4.14) конденсаторы С включаются между фазами со стороны ВН. при этом реактивная энергия не поступает в сеть, а циркулирует в трансформаторе Т и короткой сети, [c.221]

За последние 20 лет Советский Союз стал крупнейшим в мире экспортером ферросплавов. Существенно возросла мощность руднотермических печей для большинства технологических процессов для отдельных агрегатов она приближается к 100 Мег. Естественно, что здесь должны быть найдены новые решения в электрической части установок руднотермических печей в частности, начали применять продольно-емкостную компенсацию индуктивного сопротивления коротких сетей, а также исследуется возможность применения сверхпроводников в качестве материала трубо-шин Б коротких сетях. [c.17]

В установках крупных печей (емкостью свыше 40 т) реактивное сопротивление короткой сети может превысить 20%, а у установки в целом 26—40%. В этом случае нет необходимости в реакторе. Индуктивность короткой сети наиболее крупных печей возрастает настолько, что возникает задача ее снижения, а не увеличения. [c.82]

Обычно электрические потери составляют около 10% общего расхода энергии они складываются из электрических потерь в печном трансформаторе, реакторе (если он имеется), короткой сети, электрододержателях, электродах и стальных конструкциях. Расчет этих потерь дан в гл, 4. [c.98]

Короткая сеть. Расчет активного и реактивного сопротивления короткой сети чрезвычайно трудоемок из-за сложной ее конфигурации и дает недостаточно надежные результаты. Поэтому в настоящее время различные варианты коротких сетей исследуют, моделируя их на высоких частотах. Более подробно методика расчета ко и л .с дана в [Л. 13 и 23]. [c.106]

В общем же случае как активные, так и индуктивные сопротивления фаз могут быть неравны (несимметричная короткая сеть Г1Ф [c.112]

В дуговых печах короткая сеть, а часто (в прямоугольных руднотермических печах) и электроды расположены в одной плоскости. В этом случае короткая сеть симметрична относительно средней фазы, т. е. г — гз и Хц=хзз, но эти сопротивления не равны активным и индуктивным сопротивлениям средней фазы Г2 и Х22- Точно так же сопротивления взаимоиндуктивности между средней и крайними фазами Х12= =Х21=Х2з=Хз2. но они отличаются от сопротивлений взаимоиндуктивности между крайними фазами 1з = - з1 12- В таких оистемах даже при равных и симметричных нагрузках фаз (/1 = /2=/з) мощности дуг отдельных фаз могут существенно различаться. Векторная диаграмма для такой печи дана на рис. 4-10. Напряжения питания i/,2 = i/2,= t/з2 и /,=1/2 = [c.113]

Таким образом, фаза / будет мертвой фазой, а фаза 3 — дикой в расположенной в одной плоскости короткой сети как бы происходит перенос мощности от мертвой фазы к дикой . Одновременно нейтраль печи О сдвигается относительно нейтрали питающей сети О и между ними появляется напряжение смещения С/о = 00, [c.113]

Лучший способ уменьшения явления переноса мощности — конструирование короткой сети геометрически возможно более симметричной. [c.113]

Напряжение на выводах печного трансформатора равно сумме полезного фазного напряжения и падений его в свободной части электрода, контактах и короткой сети. Что касается величины р — усредненного удельного сопротивления фазы печи, то оно получается из соотношения [c.125]

Круглая трехэлектродная, шинный па кет и треугольник на короткой сети Прямоугольная трехэлектродная, трубчатые пакеты и звезда на электродах [c.128]

Короткая сеть принята со схемой соединения компенсированная звезда . Трубчатый пакет выполнен из водоохлаждаемых медных труб диаметром 60/40 до 24 трубки на фазу. Расположены в два ряда с чередованием фаз. Максимальная расчетная плотность тока в трубках = 3,71 А/мм . Шихтованный трубчатый пакет от трансформатора доходит до половины радиуса свода печи. В этом месте трубки образуют расшихтовку, являющуюся продолжением пакета, и заканчиваются неподвижными башмаками. К каждому неподвижному башмаку крепятся 20 водоохлаждаемых кабелей КВС-1000 по 10 в ряд. С другой стороны гибкие кабели крепятся к подвижным башмакам токособирающего кольца сечением 220 X 150 мм. Плотность тока в кабелях = 3,5 А/мм. [c.141]

Конструирование печей включает в себя 1) конструирование футеровки печи 2) конструирование кожуха и каркаса печи 3) конструирование устройства для загрузки печи исходными материалами 4) конструирование устройства для выгрузки из печи готовых продуктов 5) конструирование узла ввода в печь и вывода из нее печной среды 6) конструирование узла стыкования сжигательных устройств с остальными элементами печи 7) конструирование устройств и оборудования для преобразования электрической энергии в тепловую (нагреватели, концентраторы, электроды и механизмы их перемещения, короткие сети, транс( юрматоры и т, д.) для электрических печей 8) конструирование узла стыкования электротермического оборудования с остальными элементами печи 9) конструирование системы охлаждения исходных материалов, полученных продуктов, кожуха печи, упоров, шиберов, заслонок и рабочих окон, дюз (для выпуска металла, шлака), коротких сетей, трансфор-228 [c.228]

На заводе в разное время трудились три ученика профессора М.С. Максименко, которые вместе с ним отрабатывали процесс графитации на абразивном заводе Ильич в Ленинграде. Это Б.М. Струнский, A.B. Котиков и В.И. Трубицын. Особенно важным было участие в освоении графитации Б.М. Струнского, специалиста по коротким сетям электрометаллургических агрегатов, написавшего затем фундаментальный труд по этим вопросам. В работах участвовал и М.Ф. Власьянов, начальник цеха графитации. Именно их опыт стал той основой, которая позволила в послевоенные годы резко поднять производительность передела графитации, о чем мы расскажем ниже. [c.15]

Пуском завода по полному технологическому циклу следует считать 25 декабря 1955 г., когда была включена первая графити-ровочная печь. Не обошлось без курьеза. Так, эта печь никак не хотела принимать мощность. Электросопротивление короткой сети было очень велико, возникло ощущение, что произошла серьезная ошибка в расчетах электросопротивления керна. Подняли напряжение на трансформаторе — результатов нет. Смятение продолжалось до тех пор, пока один из работников не оговорился, [c.51]

Новые масштабы требовали новых технологических решений. На переменном токе повысить его силу свыше 70—80 тыс.А практически невозможно, поскольку резко возрастают индуктивные потери в короткой сети печи, активная мощность уже не может увеличиваться. А между тем сталеплавильщики требовали увеличения длины электродов. Вначале с 1,5 до 1,8 м, затем до 2,1 м, а сейчас и до 2,3—2,5 м. Сечение керна таких электродов увеличивается в квадратичной зависимости. А плотность тока на нем должна быть 2,5—3,0 А/см , если мы хотим получить электроды современного качества по удельному их расходу у потребителя. Поэтому электродчикам пришлось пойти на использование силы тока вначале 100 тыс.А, а затем и 150. Между тем именно на этой секции впоследствии пришлось установить дополнительный выпрямитель на 50 тыс.А, что дало возможность не только улучшить качество получаемой продукции, но и увеличить объем выпуска полуфабриката. При изготовлении электродов средних сечений производительность секции достигла 28 тыс. т в год. [c.174]

В 1979-1982 гг., после освоения мощностей 10-й секции графитации, появилась возможность продолжить реконструкцию старых секций. Более того, на три года был снижен на 2—3 тыс. т в год общий выпуск электродов, так как периодически приходилось останавливать печи целой секции. Ряд секций переводился на постоянный ток. Перестраивался с расщирением основной пролет. Реконструировались печи устанавливались стационарные боковые стены, подина снабжалась воздушным охлаждением, монтировалась стационарная ошиновка короткой сети. Все это позволило в дальнейшем увеличить выпуск фафитированного полуфабриката. [c.177]

Считая ДСП симметричной трехфазной системой, можно ее схему замещения представить в виде однофазной цепочки последовательно включенных на фазовое вторичное напряжение Угф индуктивных и активных сопротивлений индуктивного сопротивления реактора лгр (активным сопротивлением Гр и сопротивлениями хо и Го ввиду их малости пренебрегаем), индуктивного и активного сопротивлений трансформатора Хц, Лтг, /"ть /"тг индуктивного и активного сопротивления короткой сети Хг, Г2 сопротивления дуги Яр,, принимаемого активным (рис. 4.7, а) может произвольно меняться, тогда как остальные принимаются неизменными. Поэтому все индуктивные и активные сопротивления можно сложить, обозначив сумму активных сопротивлений через г, а сумму индуктивных — через х (рис. 4.7,6). [c.197]

Если речь идет о проектируемой печи, то параметры контура приходится рассчитывать по участкам. Параметры реактора и элек-тролечного трансформатора известньг из их паспортов. Что же касается короткой сети, включая электроды, то расчет ее активного и реактивного сопротивления чрезвычайно трудоемок и поэтому его осуществляют с помощью ЭВМ. В тех случаях, когда из-за сложности конфигурации короткой сети расчеты дают недостаточно надежные результаты, осуществляют исследование различных вариантов коротких сетей на моделях при высоких частотах. Так как при [c.203]

Основную опасность при эксплуатации ДСП представляет, как и у Е1СЯКОГО высоковольтного оборудования, возможность поражения персонала электрическим током. Поэтому необходимо, чтобы при проектировании установки были выполнены все требования Правил устройства электроустановок, а в эксплуатации удовлетворялись требования Правил технической эксплуатации электроустановок потребителей. Помимо высоковольтного оборудования, расположенного в отдельном помещении, снабженного блокировкой, электрооборудование на стороне НН также является опасным, так как у наиболее мощ-ных современных печей фазное напряжение относительно земли может достигать 500, а в случае заземления одной из фаз —850 В. Между тем короткая сеть печи имеет неогражденные участки, в первую очередь электроды, электрододержатели и трубы токоподвода на стойках. С этими участками возможно соприкосновение персонала при перепуске электродов и уплотнении электродных отверстий. [c.209]

После работ Муассаиа и Вильсона в 1892 г., разработавших технологию получения в шахтных электропечах карбида кальция, его производство начало быстро развиваться. В дальнейшем в шахтных почах начали выплавлять и ферросплавы. Применение для этих целей трехфазпых печей Хельфенштейна позволило значительно повысить производительность агрегатов и масштабы производства в целом. Сдерживающими факторами здесь являлись трудность механизации загрузки печей, большие потери в электродах и неумение конструировать рациональные короткие сети. Вследствие большой индуктивности то-коподводов в них терялась значительная часть подводимого напряжения и номиналь- [c.14]

В дуговой печи короткое замыкание электродов на металл — нормальное эксплуатационное, ей присущее, явление, и необходимо обезопасить его последствия. С этой целью стремятся ограничить величины толчков тока при коротком замыкании, для чего на малых печах, у которых собственная индуктивность короткой сети и трансформатора недостаточна, в цепь установки со стороны высшего напряжения включают дроссель (реа1Ктор) с сердечником. Само замыкание стремятся возможно быстрее ликвиди-ро1Бать, оснащая установку быстродействующим автоматическим регулятором мощности. [c.80]

Мощность печи, Мва Линейное напряжение ВЫС- ui n ступени, в Номинальный ток, ка Сопротивления короткой сети [c.128]

Возможности создания коротких сетей, обеспечивающих малые величины со8ф и т]эл заключались лишь в схемных решениях, что позволяло некоторым авторам утверждать, что существуют предельные мощности печей для каждого вида технологии. Это утверждение исходило из соображений о существовании оптимальных соотношений между технологическими факторами и электрическими параметрами печи при достижимых в данное время значениях со8ф и т)эл. Невозможность улуч- [c.128]

Разработка схем и оборудования продольной емкостной компенсации индуктивного сопротивления в установках руднотермических печей, а также возможное применение сверхпроводников для коротких сетей и обмоток вторичного напряжения печных трансформаторов безусловно приведут к резкому уменьшению величины Як.с- Тогда вопрос о величине созф должен решаться исходя из экономической целесообразности и допустимой величины тока эксплуатационного короткого замыкания. В [Л. 38] показано, что если естественный (т. е. без применения емкостной компенсации) созф установки руднотермической печн меньше 0,88, то применение продольной емкостной компенсации экономически целесообразно, и приведены мощности печей для некоторых технологических процессов, при которых также целесообразно применение продольно-емкостной компенсации [табл. 5-5]. [c.129]

Примечание. Все печи трехфазного тока 50 гц с короткой сетью. треуголышк на двумя летками. [c.134]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология