Сталь закалка

Фиг. 2. Влияние углерода на коррозионное растрескивание стали (закалка и отпуск при 200°).

Твердость стали, закаленной на воздухе, около НВ 400 при отпуске снижается до НВ 200—225 при полном отжиге — до НВ 130—160. Сталь Х5М относится к термически упрочняемым сталям. Закалкой или нормализацией с отпуском можно достигнуть весьма [c.350]

Явление полиморфизма имеет большое значение для практики. Например, полиморфизм железа играет существенную роль в процессах термической обработки стали (закалка, отжиг). Полиморфные превращения кварца очень важны при изготовлении керамических изделий и огнеупорных материалов и т. д. [c.127]

Фиг. 1). Влияние хрома на коррозионное растрескивание стали (закалка и отпуск при 400°).

Применяемая обычно термообработка стали — закалка— для получения чисто аустенитной структуры заключается в нагреве до 900—1100°С, довольно кратковременной выдержке и быстром охлаждении (в воде или на воздухе) с температуры закалки. В отличие от мартенситных сталей закалка аустенитных сталей обеспечивает перевод их в наиболее пластичное состояние. В закаленном состоянии аустенитные стали имеют гомогенную структуру аустенита и максимальную стойкость к межкристаллитной коррозии. Если по техническим причинам закалку провести затруднительно, то для повышения стойкости к МКК ее можно заменить стабилизирующим отжигом, который проводят при более низких температурах. [c.180]

Фиг. 14. Влияние кремния на коррозионное растрески вание стали (закалка и отпуск при 200°).

Таким образом, поверхностное упрочнение стали закалкой т. в. ч. является наиболее эффективным методом повышения выносливости стали как в воздухе, так особенно в коррозионно-агрессивных сре- [c.151]

Углеродистая сталь Закалка с т-ры 810° С в мас- 153 58 —196 [c.238]

В аустенито-мартенситных сталях закалка не приводит к существенному превращению аустенита в мартенсит. Такое превращение в этих сталях может быть вызвано тремя различными способами 1) обработкой холодом до температуры ниже Мн (температуры мартенситного превращения) 2) пластической деформацией при температурах ниже Мо (температуры начала мартенситного превращения при пластической деформации на 5%) 3) нагревом в интервале наиболее интенсивного выделения легированных карбидов из аустенита (700—750°С), вследствие чего происходит обеднение аустенита и уменьшение его стабильности. После соответствующей обработки, в результате которой образуется достаточно большое количество мартенсита (70— 90%), дальнейшее повышение прочности достигается старением мартенсита. [c.208]

Фиг, 9. Влияние. хрома на коррозионное растрескивание стали (закалка без отпуска). [c.91]

Фиг. 15. В.пияние кремния на коррозионное растрескивание стали (закалка и отпуск при ЗОСГ).

В решении проблемы экономии материала, повышения служебных свойств конструкций важную роль играет применение термически упрочненных низколегированных сталей. Закалка с последующим отпуском таких сталей повышает их предел текучести, временное сопротивление, повышает хладостойкость. [c.205]

Сталь В термически обработанном состоянии обладает высокими прочностными свойствами и достаточной вязкостью. После цементации и термообработки сталь обладает высокой твердостью и износоустойчивостью. Порог хладноломкости термически обработанной стали (закалка с 950— 1040° С в масле с последующим отпуском при 450—680° С) лежит ниже —70° С [c.76]

Наилучшая способность к пассивации и наиболее высокая коррозионная стойкость в сочетании с высокими прочностными свойствами и удовлетворительной пластичностью достигаются аустенито-мартенситных сталей термической обработкой по режиму закалка от 950—975° С обработка холодом при —70° С 2 ч старение при 350—380° С, 1—3 ч для аустенито-ферритных сталей — закалка 1000° С и старение при 550° С, 6—8 ч. [c.141]

Мартенситные стали получили название по аналогии с мартенситной фазой углеродистых сталей. Мартенсит образуется при фазовом превращении сдвигового типа, происходящем при быстром охлаждении стали (закалке) из аустенитной области фазовой диаграммы, для которой характерна гранецентрированная кубическая структура. Мартенсит определяет твердость закаленных углеродистых сталей и мартенситных нержавеющих сталей. Нержавеющие стали этого класса имеют объемно-центрированную кубическую структуру они магнитны. Типичное применение — инструменты (в том числе и рёжущие), лопатки паровых турбин. [c.296]

Сталь марки 40ХП относится к группе улучшаемой стали. Закалка этой стали производится с температуры 820—840° С в масле, отпуск — при 450— 050 С в зависимости от заданной твердости и прочности. [c.52]

Влияние концентрации водорода на работу разрушения А определялось для нескольких марок стали в различном структурном состоянии. На фиг. 41 показаны кривые этой зависимости для сталей 1020, 25ХНМА иШХ15, построенные по данным эксперимента [33]. Как и ударная вязкость, работа разрушения снижается по мере наводороживания и достигает минимального стабильного значения при концентрации водорода 10—16 слг /ЮО г. Термическая обработка стали (закалка и низкий отпуск) приводит к более интенсивному снижению работы разрушения, по-видимому, в связи с более низкой энергией активации диффузии водорода в менее стабильных структурах металла. [c.99]

С в ферритной составляющей протекают процессы, характерные для ферритных сталей и приводящие к появлению соответственно 475°-ной хрупкости и выделению интерметаллического соединения Fe r (а-фазы). В аустенитной составляющей при 650—800 °С могут выделяться карбиды хрома. Эти структурные изменения снижают пластичность и ударную вязкость, но в сталях, стабилизированных титаном или ниобием, и в сталях с очень низким содержанием углерода эти процессы протекают медленно и не затрудняют проведение технологических операций, связанных с нагревом. Предельная рабочая температура сталей этого класса 350 °С. Оптимальная термообработка сталей — закалка обычно с 1000—1100 С с охлаждением в воде. [c.202]

Сталь марки 40ХН относится к группе улучшаемой стали. Закалка этой стали производится с температуры 820—840° С в масле, отпуск — при 450—650° С в зависимости от заданной твердости и прочности. На рис. 27 показано изменение механических свойств стали 40ХН в зависимости от температуры отпуска, а в табл. 29 — в зависимости от температуры испытания. [c.59]

Явление полиморфиз.ма имеет большое значение для практики. Например, пoли юp(j)изм железа играет существенную роль в процессах термической обработки стали (закалка, отжиг). Полиморфные [c.149]

Термическая обработка конструкционных сталей (закалка с после-цующим отпуском), резко мовьнпающая усталостную прочность на воз-,тухе, или совсем не влияет, или оказывает лиш). малое влияние на коррозионно-усталостную прочность в растворах элекгролитов. [c.26]

Термическая обработка стали - закалка с последующим отпуском -даст без защиты неболылое (на 22 /ц) увеличение предела коррозионной выносливости по сравнению с нормализованной сталью. Однако н случае защиты ее протектором получается резкое (на 143 /ц) повышение коррозионно-усталостной прочности. (Соответственное повышение коро-. иопно-усталостной прочности нормализованной стали за счет про гек- [c.86]

Вместо отжигательных печей, которые дорогп, даже если отжигают часть поверхности крупного изделия, может быть использовано отжигающее кислородно-ацетиленовое пламя. В отжигающее пламя можно весьма просто превратить закаливающее пламя, используемое для отжига той же стали, которую закаливали путем быстрого охлаждения, а именно среднеуглеродистые стали (0,3—0,8% С), конструкционные низкоуглеродистые и низкомарганцовистые стали и ряд марок низколегированных сталей. Отжигу пламенем после резки могут подвергаться косынки, перемычки, лазы, автомобильные облицовочные листы и боковые рамы, а также поверхности реза литья из легированных сталей. Закалка, вызываемая резкой трением, должна также устраняться отжигом с помощью пламени. [c.639]

Отпуск стали. Закалка придает стали очень ценное качество — увеличивает ее твердость. Однако вместе с тем создается хрупкость, что в некоторых случаях недопустимо. Например, у твердого, но хрупкого зубила при рубке очень быстро выкращивается лезвие, а твердый, но хрупкий резец быстро ломается, не выдерживая толчков в работе. [c.83]

Неорганическая химия (1987) -- [ c.426 ]

Общая химия 1982 (1982) -- [ c.683 ]

Общая химия 1986 (1986) -- [ c.662 ]

Общая и неорганическая химия (1959) -- [ c.0 ]

Неорганическая химия (1978) -- [ c.409 ]

Общая химия Издание 18 (1976) -- [ c.675 , c.676 ]

Общая химия Издание 22 (1982) -- [ c.683 ]

Основы общей химии Том 2 Издание 3 (1973) -- [ c.329 ]

Основы общей химии Том 3 (1970) -- [ c.124 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология