Сталь термическая обработка

Сталь Термическая обработка -f20 0 -20 —40 —60 -196 [c.148]

Сталь Термическая обработка Коэрцитивная сила Не, А/см Остаточная индукция Вг, Тл Напряженность, необходимая для получения Вг, А/см [c.348]

Марка стали Термическая обработка Предел Прочности, Относи- тельное удлинение Относи- тельное сужение Ударная вязкость, кгс м/см Твер- дость HRB [c.42]

Марка стали Термическая обработка 1 (У U а 0 % S к л 6" о 1 i - V С й 1 - о Q. O iK [c.225]

Марка стали Термическая обработка а НВ [c.422]

Марка стали Термическая обработка "t to "о к Л ё" б, % % 1 м НВ [c.585]

Марка стали Термическая обработка 0,2-кгс/мм OJ,, кгс/мм- б, % f. % il К [c.704]

Марка стали Термическая обработка а a а h i и о (N О о а> 7 О 0 о о и о О о а> О к о о [c.59]

Марка стали Термическая обработка (т-ра нормализации или закалки, С, среда охлажде-ния- -т-ра отпуска, °С среда охлаждения) Направление вырезки образца кгс/.шм % 1 I [c.597]

Сталь Термическая обработка НВ Инкуба- ционный период, ч Потери массы образца за 10 ч, мг [c.64]

Сталь Термическая обработка От- МПа < B, МПа 6. % Я5 Потери массы образцов за 10 ч испытания. мг [c.171]

Сталь Термическая обработка (Ч с S н ь С S ш ь 5 (Ч а tf Р II я 57 s S s а . S=> Е ев - 2 М я — со в S (Я gsS 0 5 Сок [c.181]

Сталь Термическая обработка а С g rt G Й м е 3 а в-р о. Ос S X оО g 0 2 СЧ к М 55 Я Я S СЧ os [c.184]

При невозможности проведения термообработки непосредственно после сварки необходимо выдержать стык при рекомендованной температуре подогрева в течение 1—1,5 часа, после чего замедленно охладить под слоем теплоизоляции. В этом случае термообработка должна быть проведена в течение 24 часов после сварки. Для аустенитных, малоуглеродистых и низколегированных неза-каливающихся сталей термическая обработка сварных стыков производится только в тех случаях, когда она оговорена проектом или ТУ на сварку. [c.70]

Сталь Термическая обработка С ь СЗ с й л t> o q а в- СЧ (1> и 5 я S X 3 = U 02 = и я я -< -я й те 3 Q. S [c.193]

Сталь Термическая обработка С й н е> л П ё ь ь ю а Си сс о . 5 к 2 с. 13 Я и> а [c.203]

Сталь Термическая обработка СО С S is" (Q С S Та а 5 о 05 4 sr я а So S ё 53 S я 3 go а со К м в г Й я 3 g С.С С os [c.209]

Изменение размерности при термообработке (например, при цементации с последующей закалкой с низким отпуском) применяемой марки стали должно быть минимальным, по полностью его избежать нельзя (исключение — мартенситные стали). Термическая обработка форм, например, с большой разницей сечений, связана с большим риском (коробление от закалки, закалочные трещины и т. д.). Поэтому преимущественно используют предварительно улучшенные стали, которые подвергают металлорежущей обработке. Термической обработки после металлорежущей, как правило, не требуется. Прочность и твердость этих сталей, однако, не велика. Если формы обрабатывают методом вертикальной эрозионной обработки, то применяют стали с отпуском на максимальную твердость закалки. [c.21]

Сталь Термическая обработка Условия наводороживания Механические свойства [c.378]

Сталь Термическая обработка Длительность наводороживания, ч Механические свойства [c.379]

Суммируя данные о влиянии марки стали (термической обработки, структуры металла) на склонность оборудования к водородной хрупкости, следует рекомендовать при конструировании аппаратуры для работы в условиях возможности наводороживания применять стали невысокой прочности и твердости в состоянии, обеспечивающем максимальную пластичность. Аппаратуру после сварки следует обязательно подвергать термической обработке для снятия внутренних напряжений [93]. [c.38]

Металловедение и термическая обработка, Москва, 1956. Очень полезный справочник, содержащий 11 разделов методы испытаний и исследований строение стали термическая обработка стали строение, свойства и термическая обработка полуфабрикатов поверхностная обработка сталь строительная сталь машиностроительная инструментальная сталь стали и сплавы с особыми свойствами состав и свойства чугуна основы проектирования и типовое оборудование термических цехов. [c.146]

Наилучшая способность к пассивации и наиболее высокая коррозионная стойкость в сочетании с высокими прочностными свойствами и удовлетворительной пластичностью достигаются аустенито-мартенситных сталей термической обработкой по режиму закалка от 950—975° С обработка холодом при —70° С 2 ч старение при 350—380° С, 1—3 ч для аустенито-ферритных сталей — закалка 1000° С и старение при 550° С, 6—8 ч. [c.141]

Марка стали Термическая обработка Условия иаводорожнва-ния -—---i- - Механические свойства [c.261]

Этот вид термической обработки предупреждает хрупкий излом при объемно-напряженном состоянии и деформации сварных деталей после механической обработки в последнем случае повышается точность размеров деталей. Отпуск часто пспользуют для улучшения структуры и пластических свойств сварного шва, а также для рекристаллизации накленанной стали. Термическую обработку данного вида применяют главным образом для отпуска сварных конструкций из легированных сталей. [c.266]

Марка стали Термическая обработка Твер- Оо,2. /,°С Начальное напря- Остаточное напряжение, МПа, после испытаний в течение, ч [c.146]

Сталь Термическая обработка При тренни об абразивную шкурку При ударе об абразивную шкурку [c.150]

Упрочнение сварной аппаратуры, изготовленной из аустенитной стали, термической обработкой, а также холодной деформацией листов в исходном состоянии невозможно из-за разупрочнения после сварки. Одним из путей повышения прочности и износостойкости сварной аппаратуры является ее деформация путем раздачи внутренним давлением, так, например, пластическая деформация растяжением (до 10%) при температуре —196° С позволяет получить величину предела текучести для сталей 12Х18Н10Т —60 кгс/мм , 12Х21Н5Т и 08Х18Н8Г2Т— 90 кгс/мм2. [c.29]

ВАКУУМЙРОВАННАЯ СТАЛЬ (от лат. va uum — пустота) — сталь, улучшенная вакуумированием. Используется с 50-х гг. 20 в. Вакууми-рованными могут быть, нанр., конструкционная сталь, жаропрочная сталь, нержавеющая ст-аль, трансформаторная сталь, рельсовая сталь. В. с. отличается от обычной стали более высокими (в среднем на 10—15%) ударной вязкостью, относительным сужением и удлинением, содержит меньше газов (азота, водорода, кислорода) и неметаллических включений. Хорошо сваривается. При кристаллизации В. с. уменьшается газовая пористость и рыхлость. В процессе разливки устраняется возможность вторичного окисления стали, образования плен и заворотов, в процессе ковки и прокатки уменьшается количество поверхностных и внутренних трещин и рванин. Незначительное содержание водорода в В. с. уменьшает вероятность образования флокенов. В. с. подвергают такой же горячех мех. обработке давлением, как и нева-куумированные стали. Термическая обработка В. с. (за исключением отжига после ковки) не отличается от принятой для стали определенной марки. В. с. получают вакуумированием в печи, в ковше, при разливке. [c.167]

Сталь Термическая обработка до азотирования Глубина азотиро- ванного слоя, мм НВ Потери массы образца за 10 ч испытания, мг [c.261]

Метод Бреннерта в различных его модификациях, несомненно, поз-воля.ет быстро получать результаты по влиянию химического состава стали, термической обработки и состояния поверхности на склонность нержавеющих сталей к питтинговой коррозии. Не ясным лишь остается вопрос, насколько потенциал пробоя может характеризовать поведение стали в реальных условиях эксплуатации и что кроется под понятием потенциал пробоя . Можно ли эту характеристику отождествлять с потенциалом активирования или питтингообразования, определяемыми более точно потенциостатическими или гальваностатическими методами [c.283]

Склонность высокопрочных сталей ЗОХГСНА н др. к коррозионному растрескиваншо, а следовательно, ст,ф и К зависят от многих факторов, в частности, от технологии выплавки и состава стали, термической обработки, состояния поверхности металла, состава коррозионной среды и др. Особенно высокую склон- [c.112]

Пока еще недостаточно изучена возможность предотвращения сероводородного растрескивания с помощью ингибиторов. По-види-мому, ингибиторную защиту целесообразно сочетать с другими мероприятиями, способствующими уменьшению опасности сероводородного раотрескивания (ограничением прочности стали, термической обработкой аппаратуры и т. д.). При этом можно использовать рассмотренные выше ингибиторы общей коррозии в сероводородных растворах. Так как водород, проникающий в сталь и вызывающий ее охрупчивание, образуется именно в результате общей коррозии, то очевидно, что наводороживание стали также [c.61]

Этим методом может быть установлено влияние состава стали, термической обработки, обработки поверхности и других факторов на устойчивость пассивного сосгояиия и, следовательно, на склонность стали к точечной коррозии. [c.126]

Так как в настоящее время отсутствуют указания об ингибиторах, которые сами по себе способны полностью предотвратить сероводородное растрескивание стальных элементов нефтегазодобывающего оборудования, то ингибиторную защиту целесообразно проводить в сочетании с другими мероприятиями, способствующими уменьшению опасности этого вида разрушения (ограничение прочности стали, термическая обработка аппаратуры для снятия внутренних напряжений в металле и т. д.). При этом можно использовать И-1-А, катапин, контол, уникор и другие признанные нефтяные ингибиторы, которые значительно уменьшают общую коррозию под действием сероводородных растворов [2, 79]. Так как водород, проникающий в сталь и вызывающий ее охрупчивание, образуется именно в результате этой общей коррозии, то очевидно, что наводороживание стали также будет значительно уменьшено. Те количества водорода, которые в присутствии ингибитора войдут в сталь, не смогут вызвать ее растрескивания при условии снижения склонности стали к этому виду разрушения с помощью упомянутых выше параллельно проводимых мероприятий (ограничение прочности стали, снижение величины рабочих напряжений, термическая обработка оборудования). [c.104]

В настояш,ее время подтверждена зависимость шероховатости от химического и фазового состава, структуры обрабатываемого материала [33, 127, 225]. Микрорельеф поверхности при ЭХО сталей различных марок изменяется в широком диапазоне. Уменьшение шероховатости железоуглеродистых сплавов наблюдается при наличии в них N1, Сг, Т1 и Мо [141 ]. Согласно исследованиям с увеличением содержания С в углеродистых сталях шероховатость поверхности возрастает, достигая максимума при ЭХО эвтектоидных сталей. Термическая обработка сталей может изменить шероховатость поверхности после ЭХО наименьшая шероховатость достигается при обработке мартенситных сталей (углеродистых и хромистых) со структурой троостита и сорбита, а при обработке аустенитных сталей —со структурой аустенита. Для отожженных углеродистых сталей минимальной шероховатости соответствует структура феррита, максимальной — перлита вторичный цементит в заэвтектоидной стали уменьшает шероховатость. Наименьшая шероховатость поверхности после ЭХО ряда марок легированной стали отмечена на мартенситных структурах по сравнению со структурами отжига. Крупнозернистые структуры способствуют увеличению шероховатости поверхности при ЭХО. Обнаружена зависимость микрорельефа от субмикроструктуры пластически деформированной стали [127]. [c.46]

Справочник Химия изд.2 (2000) -- [ c.432 ]

Техника физико-химических исследований при высоких и сверхвысоких давлениях Изд3 (1965) -- [ c.13 ]

Общая химия 1986 (1986) -- [ c.662 , c.664 ]

Общая и неорганическая химия (1959) -- [ c.0 ]

Курс технологии минеральных веществ Издание 2 (1950) -- [ c.449 ]

Ремонт и монтаж оборудования химических и нефтеперерабатывающих заводов (1971) -- [ c.92 , c.104 , c.105 ]

Техника физико-химических исследований при высоких давлениях (1958) -- [ c.9 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология