Орошаемая колонна

Испытания проводились также в колонне при циркуляции ацетилена со скоростью 0,6—0,7 ж/се/с с помощью вентилятора. Проведено 10 опытов, которые показали, что орошаемая колонна локализует взрывной и детонационный распад ацетилена. [c.83]

Предельные нагрузки орошаемых колонн с плоскопараллельной насадкой [б] могут быть рассчитаны по графику рис. 116, где в качестве определяющего комплекса взят обычный критерий двухфазного потока [см. уравнение (11,277)]. [c.261]

Физические процессы массо- и теплообмена протекают на границе раздела фаз, поэтому очень важно создать максимально возможную поверхность контакта. Такая поверхность контакта имеет место в полой орошаемой колонне, она может быть образована насыпной насадкой, тарелками, сетками и различными вращающимися устройствами (см. разд. 4.3 и 7.З.). [c.39]

В последнее время для определения количества удерживаемой жидкости измеряют интенсивность у-излучения [61], проходящего через неорошаемую и орошаемую колонну. Этот метод дает воз- [c.403]

Пары, полученные в результате испарения сбросных вод, после выпарного аппарата проходят очистку на орошаемой колонне, конденсируются в теплообменнике-конденсаторе, и конденсат собирается в сборном баке. Если не достигнуты необходимые коэффициенты очистки, конденсат насосами подается на катионитовый и анионитовый фильтры, и очищенная до СДК вода сбрасывается или направляется на повторное использование. [c.204]

Гидравлический расчет на тарелках и в слое насадки позволяет определить сопротивление орошаемой колонны и давление куба колонны. [c.156]

Была сделана попытка обобщить данные по газовой фазе в орошаемой колонне на основе зависимости следующего вида [c.50]

Реакция проводится в орошаемой колонне, заполненной ката-. шзатором. Силикагель пропитывают чистым нитратом меди, который прокаливанием в муфельной печи при 400—500° переводят [c.200]

Значительное внимание уделяется равномерности орошения насадки, оказывающей большое влияние на эффективность работы насадочных орошаемых колонн (в том числе и колонн с плоскопараллельной насадкой). Результаты сравнительного испытания ряда устройств [60] свидетельствуют о преимуществах форсунок и отбойно-разбрызгивающих приспособлений. [c.496]

Рис. 4—9. Сопротивление орошаемых колонн с плоско-параллельной насадкой

Предельные нагрузки орошаемых колонн с плоскопараллельной насадкой могут быть рассчитаны по графику (рис. 97), где в качестве определяющего комплекса взят обычный критерий двухфазного потока [см. уравнение (1 /. 47)]. В результате исследований пакетных насадок различного эквивалентного диаметра (зазоры между листами 5, 10, 20 и 30 мм) было установлено, что частные коэффициенты массопередачи могут быть определены по следующим формулам для труднорастворимых газов [c.225]

Рис, 1, Сопоставление опытных и расчетных данных по гидравлическому сопротивлению орошаемой колонны [c.68]

Для более детального анализа. профили концентраций были представлены нами в универсальных координатах С + = /(2+) с использованием результатов систематических исследований гидродинамики течения в пленочных орошаемых колоннах . [c.73]

Для определения КУЖ применяют также измерение интенсивности - или у-из-лучения [67], проходящего через неорошаемую и орошаемую колонны. Этот метод дает возможность определить распределение находящейся в аппарате жидкости по высоте и сечению. [c.333]

Указанный метод может быть распространен на полые орошаемые колонны и на другие массообменные аппараты с фиксированной поверхностью фазового контакта. [c.102]

Процесс Дженкинса совершенно подобен процессу Бартон-Кларка, В этом процессе движение жидкости в нагревательных трубах ускоряется специальным пропеллером или вентилятором. На фиг. 35 показана схема установки Дженкинса. Сырье, подаваемое насосом, проходит орошаемую колонну в куб, оборудованный с обоих концов барабанами. Эти барабаны соединены параллельными нагревательными трубами (более ста штук), которые на чертеже не показаны. Пропеллер помещается в стояке, идущем от нижнего барабана, и вращается со скоростью 600 об/мин. Благодаря пропеллеру полная циркуляция жидкости через систему совершается в 20 сек. Давление в кубе и в дефлегматоре от 5,5 до 14 ат, а температура нефтепродукта достигает 400—420° С. хМежду дефлегматором и колонной имеется редукционный вентиль. В колонне поддерживается давление только в 1,7 ат. Пары бензина и газойля из реакционного куба через дефлегматор подаются в колонну. Часть газэйля конденсируется в дефлегматоре и стекает обратно в куб. [c.266]

Представления о получаемой величине перепада давления в орошаемой колонне с плоско-параллельной насадкой может дать график 4—9, построенный по данным Адольфи и Флей-шера [15] для пластин шириной 7 мм. На графике для сравнения приведены также данные по сопротивлению фарфоровых колец Рашига. [c.355]

А Рас— потеря давления за счет местных сопротивлений,н/и (Д Яор)( нэтеря давления в орошаемой колонне нрд пеаднаба-таческом режиме работы, н/ м [c.70]

Коэффициенты трения сухой и орошаемой колонны рассчитывал. цо экспериментальным данным величин гидравлического сэпротквлекая АР, поль. уясь известной формулой Дарси— Вейсбаха [c.45]

Рис. 1. Зави сн мость коэффициента трения для сухой и орошаемой колонны от Не г и Рвор соответственно . /—теоретическая кривая (уравнение 2) 2, Л—экспериментальные кривые

На рис. 1 представлены зависимости сухой и орошаемой колон.ны (для Не>к 100 и 700) соответственно от Нсг и Кбог- Как видно из графика, опытные точки для сухой колонны не более, чем на 3%, отклоняются от кривой, соответствующей уравнению Блазиуса [c.45]

Однако при Нсг = 3000 соответствующий профиль заметно отклоняется от этого закона. Этот факт, вероятнее всего, объясняется тем, что режим течешьч при Кбг = 3000 в условиях проводимых экспериментов ельзя считать турбулентным, что согласуется с результатами исследования профилей скорости в неорошаемой и орошаемой колоннах . [c.73]

Такой способ представления данных указывает на значительное расслоение анализируемых профилей концентраций, очень сходное с расслоением профилей скорости в орошаемой колонне . Однако причины расслоения кривых распределеция концентраций представляются более сложными. Наряду с ше-роховатостью поверхности пленки, иа форму профиля концентраций в пристеночном слое значительно влияет также соотношение коэффициентов кинематической вязкости и диф фузии (т. е. диффузионное число Прандтля), а также степень развития турбулентности в этой области течения. Указанные [c.74]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология