Коэффициент очистки степень очистки

Рис. XIV-15. Зависимость коэффициента фракционной степени очистки суспензии в гидроциклоне и тарельчатом сепараторе фирмы "Альфа-Лаваль" от диаметра частиц 1—3 — тарельчатый сепаратор различной производительности I — 60 мVч 2-80 м ч 3 - 100 м /ч

О степени очистки газа в циклонах судят по коэффициенту очистки 7 , представляющему отношение массового количества уловленной в аппарате пыли к массовому количеству пыли, входящей в аппарат за одно п то же время (в %) [c.154]

Сравнение показывает, что сухие способы — сорбционный и каталитический — обеспечивают более высокую степень очистки от ЫгЗ при меньших расходных коэффициентах. [c.241]

Для оценки работы циклона используют также коэффициент фракционной степени очистки Пфр. Он представляет собой отношение количества уловленной пыли данной фракции к количеству пыли той же фракции, поступившей в циклон за то же время [c.416]

Коэффициент очистки кристаллов при их осаждении и фильтровании без промывки колеблется от 150 до 500 в зависимости от степени отделения кристаллов от маточного раствора. При последующей промывке коэффициент очистки повышается до 5000. Такой высокий эффект очистки кристаллов сохраняется при изменении исходной концентрации примеси Ре (111) в нитрате свинца от 1 10 7о ДО 1,5 /о, т. е. на 4 порядка. [c.106]

В—структурная константа мембраны при расчете селективности D—коэффициент диффузии Dam—коэффициент диффузии растворителя в мембране d—диаметр поры мембраны dr.a—диаметр гидратированного иона а—эквивалентный диаметр канала /о— пористость мембраны G—проницаемость мембраны АЯ—теплота гидратации I— ионная сила раствора 1—коэффициент Вант-Гоффа К—степень очистки раствора /Ср—коэффициент разделения к, La, Lp—расход концентрата, исходной жидкости и растворителя соответственно [c.11]

Элементы расчета абсорбционных и хемосорбционных процессов рассмотрены в ч. I, гл. V. Основные технологические показатели абсорбционной очистки степень очистки (к. п. д.) т] и коэффициент массопередачи k определяются растворимостью таза, гидродинамическим режимом в реакторе (Г, Р, w) и другими факторами, в частности равновесием и скоростью реакций при хемосорбции. При протекании реакций в жидкой фазе величина k выше, чем при физической абсорбции. При хемосорбции резко меняются равновесные соотношения, в частности влияние равновесия на движущую силу абсорбции. В предельном случае для необратимых реакций в жидкой фазе (нейтрализация) образующееся соединение имеет практически нулевое давление паров над раствором. Однако такие хемосорбционные процессы не, цикличны (поглотительный раствор не может быть вновь возвращен на очистку) и целесообразны лишь при возможности использования полученных растворов иным путем. Большинство хемосорбционных процессов, применяемых в промышленности, обратимы и экзотермичны, поэтому при повышении температуры раствора новое соединение разлагается с выделением исходных компонентов. Этот прием положен в основу регенерации хемосорбентов в циклической схеме, тем более, что их химическая емкость мало зависит от давления. Хемосорбционные процессы особенно целесообразны такнм образом для тонкой очистки газов, содержащих сравнительно малые концентрации примесей. [c.264]

Рис. Х1У-15. Зависимость коэффициента фракционной степени очистки газа от пыли в циклонах ЦН-15 от величины с1т при

Циклон ЦН-11 применяется ири необходимости повышенной степени очистки он обеспечивает высокий коэффициент очистки, но имеет большое гидравлическое сопротивление. [c.469]

Степень очистки газа (эффективность пылеулавливания, или коэффициент полезного действия пылеуловителя) [c.60]

Здесь Т1д — действительная степень очистки газа т] — степень очистки газа при расчетных условиях, определенная по рис. IV-21 или IV-22 /1 — поправочный коэффициент [c.493]

Предлагаемое конструктивное оформление горизонтального полочного отстойника позволило за счет выполнения пластин из двух продольных частей, наклоненных внутрь навстречу друг другу вдоль оси отстойника, и размещения их в решетчатом каркасе, разбитом на отдельные подобные зоны отстаивания, обеспечить равномерность распределения рабочего потока, увеличить коэффициент использования объема отстойника (до 75%) и значительно повысить степень очистки сточных вод. [c.77]

Под коэффициентом степени очистки т] понимают отношение количества пыли, уловленной в циклоне, к количеству пыли, поступившей в это же время в циклон, [c.416]

На рис. XIV-15 представлены данные о фракционных коэффициентах степени очистки суспензий в гидроциклоне и тарельчатом сепараторе Аль-фа-Лаваль при различной его производительности. [c.420]

Степень очистки перекристаллизацией зависит от — равновесного коэффициента распределения примеси между кристаллами и раствором, равного отношению концентрации примеси в кристаллах к концентрации ее в солевой части маточного раствора в конечных условиях кристаллизации. характеризует фракционирование примеси в условиях термодинамического равновесия между твердой фазой и маточным раствором. Значение этого коэффициента для каждой пары веществ является константой, зависящей от температуры, а в некоторых случаях и от pH раствора. Практический коэффициент распределения О зависит от условий кристаллизации и может отличаться от равновесного. Если Ь < 1, при перекристал- [c.255]

К аппаратам очистки газа от механических примесей можно предъявлять требования по суммарной и по фракционной степени очистки, т. е. по степени очистки газа от твердых примесей разных фракций (размеров). Общий коэффициент сепарации газа Т1, определяемый по формуле (V. 1), может быть найден из выражения [c.360]

Таким образом, степень очистки пара промывкой зависит от величины коэффициента распределения веществ между жидкой и паровой фазами, поверхности и времени контактирования пара с промывочной водой и от чистоты промывочной воды. [c.100]

ЧФг коэффициенты фракционной степени очистки газа в данном цнклоне. е [c.16]

Может возникнуть вопрос, при каком уровне величины > захват примсси твердой фазой заметно влияет па снижение коэффициента очистки кристаллов в сраииснии с идеальным коэффициентом очистки. Нетрудно убедиться, что роль захвата примсси твердой фазой усиливается при высокой степени кристаллизаций основного вещества а и при малой растворимости основного вещества п конечных условиях кристаллизации. Так в процессах высаливания, когда нередко достигается степень осаждения основного вещества 95—99%, уже при. значении О порядка 0,001 и даже 0,0001 нередко наблюдается очень резкое снижение эффекта очистки в сравнении с нсзахватываемой твердой фазой примесью, для которой О = 0. [c.75]

Подбор аэраторов производится по методикам МИСИ им. В. В. Куйбышева по количеству кислорода, которое он может подать в зону аэрации. Потребная окислительная способность всех аэраторов В (в кг Оз/сут) определяется ио формуле В = п(Ь1— ()Х XQ/(гй 1 ООО), где п — коэффициент, учитывающий степень очистки (для первой ступени — 0,9, для второй—1,3, для биокоагулятора — 0,9) Q — расход сточных вод, м /сут г — коэффициент, учитывающий качество очищенной сточной воды (принимается равным 0,7— 0,8) — дефицит кислорода в первой (0,7—0,8) и второй (0,7) ступени аэрациоиных сооружений 1000 — коэффициент перевода граммов в килограммы. [c.228]

Ход кривой показывает, что в известных условиях очистки можно получить легкоокисляющийся (переочищенный) продукт. При увеличении расхода реагентов в процессе очистки устойчивость нефтепродукта против окисления вначале улучшается, а затем начинает резко падать. При этом после окисления масла его кислотность возрастает, повышается содержание продуктов уплотнения (смол), вязкость, коэффициент омыления и т. д. Устойчивость переочищенных продуктов против действия молекулярного кислорода становится настолько слабой, что в отдельных случаях невозможно их практическое применение. Рассматривая это явление, можно сделать вывод, что очистка дистиллята относительно небольшими количествами реагента приводит к извлечению нестабильных соединений, в результате чего получается продукт, достаточно устойчивый против действия кислорода. Увеличивая расход реагента, мы извлекаем какие-то соединения, при удалении которых понижается устойчивость конечного продукта против окисления. Очевидно, что нормальную степень очистки с точки зрения окисляемости будет иметь тот продукт, который очищен реагентом в количестве, соответствующем точке а на кривой рис. 3, выражающей оптимальную степень очистки дистиллята. Расход реагентов для достижения оптимальной степени очистки нефтепродукта зависит от химического состава нефтепродукта. [c.44]

Опытные данные показывают, что очистка воздуха от различных промышленных пылей (механического уноса) протекает в пенном пылеуловителе очень эффективно. Степень улавливания пыли с размером частиц dr 15 мкм достигает в оптимальных режимных условиях Tij, = 0,995, не снижаясь ниже 0,95, а коэффициент скорости пылеулавливания лежит в пределах 2—5 м/с. Сопоставляя эти данные с показателями работы других типов пылеуловителей, можно видеть, что пенный аппарат работает примерно в 5—10 раз интенсивней электрофильтров (при несколько лучшей степени очистки) и более чем в 20 раз интенсивней насадочных скрубберов (при значительно лучшей степени очистки). [c.170]

Некоторые формулы для расчета абсорбционных и хемосорбцион-ных процессов приведены в гл. V. Показатели абсорбционной очистки степень очистки (КПД) и коэффициент массопередачи к зависят от растворимости газа в абсорбенте, технологического режима в реакторе (ш, Т, Р) и от других факторов, например от равновесия и скорости химических реакций при хемосорбции. В хемосорбционных процессах, где в жидкой фазе происходят химические реакции, коэффициент массопередачи увеличивается по сравнению с физической абсорбцией. Большинство хемосорбционных процессов газоочистки обратимы, т. е. при повышении температуры поглотительного раствора химические соединения, образовавшиеся при хемосорбции, разлагаются с регенерацией активных компонентов поглотительного раствора и с десорбцией поглощенной из газа примеси. Этот прием положен в основу регенерации хемосорбентов в циклических системах газоочистки. Xe ю opбция в особенности применима для тонкой очистки газов при сравнительно небольшой начальной концентрации примесей. [c.169]

Аналогичный расчет мембранного каскада для выделения криптона и ксенона из сбросных газов заводов переработки ядер-ното горючего показал, что для разделения 0,36 м ч смеси [Кг (1,02-10 мол. доли), Хе (4,07-10 мол. доли), Ог (0,21 мол. доли), остальное — N2] потребуется 26 рабочих ступеней, по 13 в исчерпывающей и укрепляющей части. Коэффициент деления потока 0 для исчерпывающей части — 0,385, для укрепляющей — 0,425. В результате разделения получают 0,0037, м /ч дистиллята (1,00-10 мол. доли Кг, 4,00-10 — Хе, 0,959 — О2, остальное— N2) и 0,3563 м ч кубового остатка (9,35-10 мол. доли Кг, 4,28-10 2 — Хе, 0,203 — О2, остальное — N2). Степень очистки газов и уровень радиации таковы, что поток можно выводить в атмосферу. Общая длина полых волокон из оиликонового каучука в подобной установке составляет 508 392 м. [c.319]

Для получения зависимости коэффициента очистки т] от коэффициента поля скоростей /И искусственно создавалась различная степень неравномерности распределения скоростей по сечению электрофильтра. Для этого использовались газораспределительные решетки 8, размещенные в у()оркамере электрофильтра, и специально установленный в подводящем газоходе шибер 4. Опыты проводились при следующих вариантах работы элементов [c.74]

При указанных условиях входа в электрофильтр определяли также и коэффициент очистки т]. В этом случае средняя скорость газового потока в рабочем сечении электрофильтра са,. = пу, 2 м с, а электрический режим поддерживался близким к постоянному. Полученные значения М подставляли в ([юрмулу (2.13) для подсчега величины i). Коэффициент ky определяли один раз (для варианте 1) с наиболее равномерным распределением скоросте.й по значению и соогвегствующему ему опытному значению 1) Мк = 1,008 97,0 % ky 0,14. Расчетные значения для других степеней неравномерности распределения скоростей определяли ио формуле, вытекающей из выражения (2.13) [c.76]

С помощью колориметрических методов определения цвета (прибор КНС, хромометр Сейболта), широко применяющихся в нефтепереработке, в стандартных условиях устанавливается степень очистки нефтепродукта, косвенно характеризующая суммарное содержание окрашивающих примесей [1]. Получение спектральных характеристик (коэффициент пропускания - на колориметре фотоэлектрическом концентрационном (КФК), аналогичном прибору ФОУ [2], более удобно при проведении лабораторных исследований и может с успехом применяться как достаточно чувствительный и универсальный экспресс-метод. Цветовые характеристики, снятые на приборах КНС и КФК для образцов, полученных в процессе контактной очистки (перемешивания очищаемого продукта с мелкодисперсным адсорбентом при повышенных темпе[ 1атурах) твердых парафинов куганакской глиной при разных температурах в течение 60 минут, соответствуютдруг другу (рис. 1). [c.114]

Рассчитанные 3dbH HM0 Tii степени очистки газа от соотношения потоков абсорбента, приведенные на рис, 9, показывают, что для достижения максимально возможной степени очистки 0,989 по двухпоточной схеме необходимо увеличить верхний охлаждаемый поток абсорбента до 120 N /ч. По второму варианту схемы оптимальным количеством рециркулирующего раствора является 200 м /ч. Увеличение доли рециркулируемого абсорбента выше 200 м /ч практически не оказывает влияния на степень очистки, так как с повышением кратности рециркуляции увеличивается концентрация бикарбоната в растворе, поступающем на абсорбцию в середину колонны, и это снижает скорость химической реакции и общий коэффициент массопередачи. Увеличение степени очистки конвертированного газа от двуокиси углерода позволит снизить расход технического водорода на стадии метанизации приблизительно до 500 т /год, что соответствует с учетом затрат на внедрение предлагаемых мероприятий экономическому эффекту в 56,7 и 21,5 тыс. руб/год соответственно. [c.164]

Например, применение керамических горелок (горелок инфракрасного излучения), в которых сжигание высококалорийного топлива высокой степени очистки осуществляется внутри пористой керамики или в тончайшем газовом слое вблизи поверхности керамики. Целые панели из таких горелок могут заменять собой футеровку, являясь мощным излучателем, обеспечивающим интенсивную теплоотдачу на поверхность нагрева. Собственное излучение тонкого слоя газов в сторону поверхности нагрева незначительно. В данном случае, мы имеем дело с типичным предельным случаем косвенного направленного теплообмена, при котором весь теплообмен обеспечивается излучением кладки. В таких печах отвод газов осуществляется вблизи поверхности нагрева, т. е. в самой холодной части печи, что и обеспечивает высокое значение коэффициента исп.ользования топлива. Применение обычных беспламенных горелок с- керамическим туннелем и направлением продуктов сгорания тонким слоем на футеровку печи также позволяет организовать теплообмен, приближающийся к предельному случаю косвенного направленного теплообмена. В рассмотренных случаях, очевидно, преимущества имеют те виды топлива, которые не склонны в процессе сжигания к сажеобразованию, т. е. топлива, не содержащие в том или ином виде тяжелых углеводородов. [c.76]

Высота абсорбера определяется конструкцией аппарата. Для абсорбера тарельчатого типа она зависит от числа тарелок, необходимых для обеспечения требуемой степени очистки газа. Учитывая, что коэффициент полезного действия тарелок не превышает 25—40%, число их обычно принимается равным 25— 30 шт. Из-за возможного вспенивания раствора обычно расстояние между тарелками принимается равным 500 м, хотя в зайи-симости от типа тарелок оно может несколько меняться. Размеры абсорберов и отпарных колонн установок аминовой очистки могут быть определены с помощью рис. IV. 15 и IV. 16. [c.285]

При выводе расчетных уравнений было введено понятие кажущейся степени очистки газов по которой может быть оценен выброс шиш в атмосферу в режиме рециркуляции /пропорционален I 1 несколько нихе ф. которая характеризует количество фактически осаж.денной пыли, т.е. эффективность пылеуловителя. Коэффициент рециркуляции пыли Кр, зависящий от фактической степени очистки газов и коэффициента пылеуноса из сушильного барабана , может быть определен как [c.60]

Другой мерой полноты удаления микронримеги на одной ступени является эффективный коэффициент ра леления (или степень очистки ветестня) р, определяющий заданный интервал уменьшения концентрации микропримеси (от //о до / [c.49]

Сделанное выше допущение позволяет ввести для оценки степени очистки псщества равнопссный коэффициент разделения [c.399]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология