Тепловая форсировка топки

Кинетическое горение. Горение в ламинарном потоке в основном осуществляется в огневых осветительных или небольших нагревательных приборах. Для технических установок требуются значительно большие тепловые форсировки (тепловыделение в единицу времени на единицу площади поперечного сечения топки или горелки), осуществимые только при турбулентном движении газовоздушного потока. [c.93]

Если поперечное сечение топочной камеры равно Е [л ], удельный вес холодных газообразных продуктов сгорания 7о [кг м ], абсолютное давление Р lкг м ], средняя абсолютная температура 7]°К], то удельная тепловая нагрузка (форсировка) топки будет характеризоваться следующим выражением [c.120]

Чем ближе друг к другу значения qn в плоскости экрана и на границе термического пограничного слоя, тем меньше степень неизотермичности факела. Отсюда следует, что степень неизотермичности факела можно рассматривать как меру, показывающую в данных условиях совершенство топочного процесса с точки зрения интенсивности лучистого теплообмена, в топке. Чем ниже степень неизотермичности факела, тем меньшее сопротивление потоку тепла от факела к экранам оказывают холодные слои газов около топочных стен. На степень неизотермичности факела действуют как конструктивные параметры топки, так и аэродинамика топочной камеры и ее тепловая форсировка. [c.175]

Использование газового топлива дает возможность обслуживающему персоналу выводить котел на расчетный режим в значительно более короткие сроки, чем ири сжигании твердого топлива, а также эксплуатировать котел на более высоких форсировках. Оба эти обстоятельства вызывают дополнительные напряжения в металле секций. Перевод чугунных секционных котлов па газ может вызвать и другие явления, приводящие к преждевременному выходу из строя секций. Среди них следует особо отметить повышенную неравномерность распределения тепловых потоков по длине и высоте топки, особенно при фронтальной установке газовых горелок. Неправильное расположение в топке вторичных излучателей, папример керамических горок, может привести к выходу из строя передних пли задних секций в зависимости от компоновки горелок и горок. [c.47]

Степень неизотермичности факела и условное тепловое сопротивление термического пограничного слоя газов определяются в основном интенсивностью турбулентного массообмена между центральной частью потока в топке и термическим пограничным слоем, который в свою очередь зависит от аэродинамической схемы топки, тепловой форсировки топочной камеры, свойств сжигаемого топлива и от некоторых других параметров. [c.191]

При увеличении тепловой нагрузки печи, во время форсировки режима, температура стенки барабана на участке 5-6 м от начала топки повышается еще больше, что приводит к пережогу и разрушению стенки КСП. [c.60]

Такого рода добавочный положительный эффект может оказаться весьма существенным в тех случаях, когда изыскиваются средства всемерного увеличения форсировки топочных устройств (напряженности работы топки). При этом, как понятно, существенным оказывается не только повышенная теплотворная способность топлива, но и то количество продуктов сгорания, на которое распределяется выделенное тепло. Поэтому, чем меньше забалластирован окислитель неактивными примесями (например азотом), тем при том же самом топливе больше окажется удельное тепловыделение Кроме того, по тем же причинам, по которым один и тот же окислитель, окисляя различные топлива, выделяет различные удельные количества тепла, одно и то же топливо будет выделять различные удельные количества тепла при сжигании его в разных окислителях в зависимости от величины и знака скрытой теплоты образования молекул этих окислителей. Так, например, сгорание керосина в озоне дало бы значительно повышенный тепловой эффект по сравнению со сгоранием его в кислороде — за счет освобождения скрытой теплоты, затрачиваемой при образовании озона (Оз) . [c.16]

В топках силового типа член баланса, выражающий кинетическую энергию потока, может представлять уже довольно заметную величину, так как в этом случае приходится переходить на значительные форсировки и на дополнительный разгон газового потока за счет сужения топочного канала. В тех случаях, когда хотят достичь наиболее полного использования теплосодержания топочных газов для превращения тепловой энергии в кинетическую, применяют сопло Лаваля, состоящее, как известно, из сужающегося конуса (конфузор) в дозвуковой области движения потока газов и из расширяющегося конуса (диффузора)—в сверхзвуковой К [c.116]

МВт/м [2—5 Гкал/(мЗ-ч)]. Однако из-за необходимости иметь развитые камеры охлаждения общее тепловое напряжение топок с горизонтальными циклонами не превышает Q V=0,23 МВт/м [200 X ХЮ ккал/(м -ч)]. Форсировка поперечного сечения циклонной камеры составляет Q/F=lA 2l МВт/м [10—12 Гкал/(м2-ч)]. Тепловые потери <7з+<74 не превышают 1—1,3%. Благодаря низким тепловым потерям и малым избыткам воздуха к. п. д. парогенераторов с циклонными топками составляет 93,5—95%- Сжигание топлива в виде дробленки или грубой пыли одновременно позволяет уменьшить расход электроэнергии на размол. [c.466]

Степень форсировки. Значение предельно возможной тепловой форсировки топки, обслуживающей данную топочно-дымоходную систему, может быть оценено по следующим соображениям как уже было в своем месте показано, тепловая форсировка топки прямо пропорциональна весовой скорости вступающего в топку воздуха. Тогда предельная тепловая форсировка будет представлена выражением [c.258]

Влияние тепловой форсировки топки на минералогический состав образующихся на зондах золовых отложений исследовал А. С. Ривкин [Л. 31]. Эти исследования показали, что с увеличением тепловой форсировки топки в плотных отложениях увеличивается содержание Са304, р-2Са0-5102 и уменьшается содержание кварца, а в гребневидных отложениях, наоборот, уменьшается содержание ангидрита и р-2Са0-8]02, а количество кварца увеличивается. [c.226]

На рис. 2.32 представлены зависимости концентрации серного ангидрида от содержания кислорода в дымовых газах котлов ТГМП-П4 (СКД) и ТМ-84 (СВД). Отметим, что тепловая форсировка топки котла ТГМП-114 составляет 5,58 МВт/м , ТМ-84 — соответственно 3,60 МВт/м . [c.92]

Содержание серного ангидрида повышается вместе с тепловой форсировкой топки, которая у котла ТГМП-204 составляет 9,47 МВт/м , соответственно у котлов ПК-41 и ТМ-84 6,51 и 3,60 МВт/м . Поскольку тепловая форсировка топки определяет уровень температур в зоне горения, то отмеченное повышение концентрации серного ангидрида является следствием изменения температуры в зоне горения и, следовательно, интенсивности гомогенного образования серного ангидрида. [c.95]

При всех проверенных режимах работы с избытком воздуха около 1,05 при расходе мазута 810—1 450 кг/ч и тепловой форсировке сечения (6,6 11,8) 10 кко.л/м -ч и объема (5,5-ь10) -10 ккал1м -ч, в подкотельную топку вылетал из циклона яркосветящийся, неплотный и короткий факел длиной 0,5—0,7 м. [c.37]

Опыты показали, что изменение форсировки слоя не меняет характера кривых,но, как и следовало ожидать, сильно сокращает протяженность последовательных зон выгорания. Это ВИДНО, например, на фиг. 20-2,в и ж, иллюстрирующих характер выгорания донецкого газового каменн ого угля при форсировках слоя по воздуху 875 и 2 430 м 1м час, что соответствует средней скорости потока воздуха Wa = 0,23 и Wq = 0,68 Mj eK при тепловой средней форсировке топки н , = 0,76-10 5 и u - 2,2-W ккал м час. Как видно И З всех опытов по выгоранию слоя [c.211]

Возможное максимальное значение условного коэффициента загрязнения топки при чистом состоянии экранов парогенератора ТП-67 (ТП-101) не выше, чем о(т)=0,40—0,45, а для топки парогенератора ТП-17 —0,65—0,70. Таким образом, эти цифры подтверждают, что условный коэффициент загрязнения топки учитывает не только влияние загрязнения экранов золовыми отложениями на условия теплообмена, а также и аэродинамику, тепловую форсировку др и абсолютные размеры топки. Для сравнения тепловосприятий поверхностей нагрева топок различных конструкций можно условно использовать кажущееся удельное теплонапряжение стен, т. е. отношение тепловыделения в топке к ее полной поверхности стен i7iI = BQт/f т Оказывается, что при одном и том же значении дн тепловосприятие экранов топки парогенератора ТП-17 выше, чем экранов парогенераторов ТП-67 и ТП-101. Так, например, при 7я=200—220 кВт/м отношение дэ1дн (<7э — тепловосприятие экранов) для топки парогенераторов ТП-17 и ТП-67 равно соответственно 0,25—0,30 и 0,20—0,25. [c.183]

В этих опытах, по сравнению со стендовыми опытами Н. П. Колченоговой и В. Н. Андрианова, получается различная эффективность работы вторичного излучателя в зависимости от тепловой нагрузки объема топочной камеры. В наших опытах независимо от форсировки топки при наличии горки температура продуктов горения на выходе из топочной камеры снизилась на 22—24%, по сравнению с опытами, в которых горка отсутствовала. В стендовых опытах при повышении нагрузки топки эффект от применения [c.71]

Таким образом, при данной аэродинамической характеристике тепловой предел форсировки данной топочно-дымоходной системы будет тем выше, чем больше плотность (сжатие) вступающего в топку воздуха. Этим приемом и пользуются в практике силовых [c.258]

Производительность котлов и печей, оборудованных несколькими горелками, можно регулировать, изменяя тепловую нагрузку всех или количество работающих горелок. При этом следует иметь в виду, что равномерное изменение тепловой нагрузки всех горелок, установленных на агрегате, позволяет хотя бы приближенно поддерживать оптимальные условия его работы. Включение или выключение отдельных горелок может привести к неравномерному распределению тепловшх потоков в топке и газоходах, к так называемым тепловым перекосам и к перегреву выключенных горелок. Однако снижение тепловой нагрузки горелок или Их форсировка должны укладываться в допустимый диапазон их устойчивой работы в соответствии с паспортами горелок или режимными картами. Если снижение тепловой нагрузки горелок может привести к проскоку пламени, следует выключить отдельные горелки. При выборе [c.453]

Эксплуатационные наблюдения показывают, что явление прятания солей встречаются чаще в котлах, где топки работают с большими тепловыми напряжениями (топливо—мазут, уголь АШ). Для уменьшения нежелательных последствий прятания солей необходимо прежде всего улучшать распределение тепловых нагрузок по всей поверхности нагрева с тем, чтобы и в наиболее теплонапряженных участках местные тепловые потоки не достигали критических значений. Поскольку в котлах высокого давления при фосфатировании котловой воды в ее солевом составе преобладают фосфаты натрия, целесообразно в целях уменьшения количества отложений применять режим пониженного избытка фосфатов и создавать условия для перехода на бесфосфатный-режим (см. 8.1). При недостаточно высоком качестве питательной воды и невозможности отказа от фосфатирования рекомендуется не производить подачи раствора фосфатов в период растопки котлов. Для котлов, где наблюдается прятание солей , растопки, форсировки нарузки, работа с минимальной производительностью при максимальном давлении соответствуют периодам образования отложений. Остановы и работа при сниженных давлениях соответствуют периодам растворения отложений. С целью смыва солевых отложений рекомендуется через определенные промежутки времени переводить котлы на пониженные параметры по давлению и производительности. [c.193]

Прежде всего необходимо учитывать, происходит ли горение и камере с теплоизолированными или охлаждаемыми стенками. Горение в неэкранированных камерах благоприятно отражается на тепловом балансе печи, облегчает условия восиламенения и может привести к сокращению зоны завершения процесса горения. Если стенки камеры охлаждаются, то в некоторых условиях это может отрицательно влиять на тепловой баланс процесса, в особенности на устойчивость зажигания факела иламени. При слишком большой степени охлаждения камеры (большое значение отношения поверхности охлаждения к объему камеры охл/Т , растущее ио мере уменьшения сечения камеры) баланс процесса у корня факела может оказаться столь неблагоприятным, что устойчивое горение окажется неосуществимым при малых форсировках. Следует поэтому учитывать, что в экранированных котельных топках всегда устойчивый режим горения принципиально легче обеспечивается при повышенных тенлонапряжениях топочного объема. Это является одной из причин того, что ун е сейчас газомазутные тонки котлов малой и средней производительности проектируются на теплонанряжепии порядка [c.319]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология