Тепловосприятие

Наибольший практический интерес, с точки зрения возникновения изгибных напряжений, представляет собой неравномерное коксоотложение, что и выбрано в качестве расчетной схемы, приведенной на рис. 3.46. Это обстоятельство обусловлено неравномерностью тепловосприятия поверхностью трубы по периметру. Наибольшее качество лучистой энергии получает сторона, непосредственно расположенная со стороны факела. Тыльная сторона получает лить вторичное тепло отраженное от поверхности футеровки. Такой односторонний нафев печной трубы ведет к раз- [c.266]

Пример 5. Определить температуру на выходе из зажимающей решетки топки с обращенным дутьем, если тепловосприятие решетки подчиняется закону [c.244]

Коэффициент тепловосприятия в зависит от температуры и фазового состояния среды (табл. 13.4). [c.181]

ТАБЛИЦА 13.4. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛОВОСПРИЯТИЯ [c.181]

Значительная часть золы (70—85 %) котельных топлив, взаимодействуя с кислородом при сгорании, испаряется, а затем конденсируется на относительно холодных поверхностях нагрева и прочно к ним прилипает. Твердые или жидкие частицы золы распыленных топлив имеют небольшие размеры и почти полностью уносятся из топки потоком газов. Поэтому видимого накопления золы в топках не наблюдается, однако на экранах образуются тонкие пленки шлака, которые увеличивают температуру газов на выходе из топки на 100—120 °С. Иногда слой золы толщиной 400 мкм на экранах уменьшает их тепловосприятие на 40—45 %. Зола, прилипшая к поверхности обмуровки, разрушает ее. В ре- [c.65]

Г у р в и ч А. М., Тепловосприятие экранов в газовых топках паровых котлов большой мощности, сб. Теория н практика сжигания газа , вып. 2, изд-во Недра , 1964. [c.247]

Как известно, постоянство температуры перегрева пара поддерживается или путем уменьшения теплосодержания пара на одном из участков парового тракта от барабана котла до магистрали (паровое регулирование) или регулирования температуры пара за счет изменения интенсивности тепловосприятия поверхности нагрева пароперегревателя до необходимой величины (газовое регулирование). Ниже рассматриваются основные способы регулирования температуры перегретого пара с последующей более подробной характеристикой тех из них, которые применяются на котлах, переводимых на сжигание мазута с малыми или пониженными избытками воздуха. [c.209]

Карасев Е. П., Эффективность тепловосприятия экранов в высокофорсированной котельной топке, Теплоэнергетика , 1967, № 1. [c.226]

В неутепленной циклонной камере отсутствовало тепловое сопротивление футеровки, ограничивающее интенсивность тепловых потоков, поглощаемых охлаждающей водой благодаря этому, как и следовало ожидать, тепловосприятие неутепленной камеры оказалось значитель-4 51 [c.51]

При таком же слабо выраженном влиянии скорости тангенциального воздуха была обнаружена значительная неравномерность тепловосприятия отдельных даже соседних поверхностей нагрева неутепленной камеры. [c.52]

Наиболее сильное влияние на тепловосприятие оказала скорость тангенциального воздуха. Так, при увеличении этой скорости с 60 до 100 м/сек, среднее удельное тепловосприятие неутепленной циклонной камеры возрастало на 35% [c.53]

Увеличение доли аксиального воздуха не приводило к снижению удельного суммарного тепловосприятия неутепленной камеры (что имело место в ранее рассмотренных случаях), так как вызванное им уменьшение тепловосприятия передним днищем компенсировалось более интенсивной тепловой работой выходных элементов камеры (но-видимому, за счет зонального перераспределения избытка воздуха). [c.54]

Как уже было сказано выше, элементы плавильного циклона охлаждались проточной водой, расход которой через каждый элемент измерялся мерной диафрагмой, а температура на выходе и входе — термометром. Эти камеры позволили определить тепловосприятие двухступенчатого плавильного циклопа, как суммарное, так и по отдельным зонам. [c.183]

В опытах исследовалась тепловая работа агрегата и сводился тепловой баланс. Все статьи баланса относились к полному количеству тепла, введенного в циклон с учетом и теплоты сгорания тоилива и теплосодержания -горячего воздуха. Теплосодержание газов, покидающих камеру плавления, определялось как разность между количеством тепла, вводимого в циклон, и суммой величин тепловосприятия стенок, теплосодержания получающегося расплава и тепловой потери от химического недожога за камерой. [c.186]

Измерения тепловосприятия стенок циклонной камеры плавления показали, что при изменении удельной производительности по шихте и практическом постоянстве температуры газов на входе в плавильную камеру, определяемом тепловым режимом горения (расход топлива, температура и избыток воздуха постоянны), тепловой поток через стенку к воде колеблется в пределах [c.189]

В этих условиях особенные опасения вызывала стойкость футеровки камеры горения, не защищенной от воздействия высоких температур факела пленкой гарниссажа. Однако в проведенном эксперименте состояние футеровки оставалось вполне удовлетворительным, хотя тепловосприятие стенок несколько возросло (до 110 тыс. ккал/м -ч по сравнению с 90 тыс. ккал/м -ч, полученными при такой же тепловой форсировке, но при воздушном дутье.) Сравнительно невысокое обогащение кислородом дутья в проведенных опытах еще не позволяет судить о влиянии высоких температур на футеровку, но, по-видимому, структура горения жидкого топлива в циклоне играет здесь свою положительную роль, и относительно холодный пристенный слой защищает стенки камеры горения от воздействия высоких температур, развивающихся в ней. Особенно заметно повышение тем-194 [c.194]

Теплоотвод от резонансной трубы был много выше, чем в камере горения, и изменялся от 100 000 до 170000 ккал м -ч, причем тепловосприятие заметно зависело от нагрузки, что можно объяснить влиянием конвекции, поскольку с увеличением производительности растет как средняя скорость газов, так и амплитуда колебательной скорости. [c.279]

Анализ причин снижения тепловосприятий [7] показал, что экранные трубы покрываются слоем мелкодисперсных частиц, теплопроводность которых не превышает 0,1 ккал/м - ч град, чем создается большое термическое сопротивление теплопередачи к пароводяной смеси, заключенной в экранных трубах. [c.41]

Увеличение тепловосприятия стенками при увеличении расхода водоугольной суспензии указывает на то, что высокофорсированный процеос горения суспензии протекает ближе к стенкам благодаря центробежной силе, отбрасывающей более тяжелые капли суспензии. [c.79]

При скорости газового потока ниже первой критической располагающиеся на трубах золовые отложения, которые возникают в условиях периодической очистки поверхностей нагрева, имеют обычно двухслойную структуру (кроме подслоя). В таком случае со временем растут -как располагающийся над подслоем плотный слой, так и рыхлый слой (последний особенно интенсивно между очередными очистками). Каждый цикл очистки вызывает прирост толщины плотного слоя на определенную величину. Тепловосприятие поверхностей непосредственно зависит от теплового сопротивления золовых отложений, поэтому тепловая мощность парогенератора и его экономические показатели могут СО временем меняться. [c.10]

И расчетное тепловосприятие измерительного элемента [c.155]

Тепловосприятие экранных поверхностей нагрева в стадии образования первоначальных отложений зависит от теплофизических свойств последних, т. е. от теплового сопротивления слоя и степени поглощения лучистой энергии отложениями. [c.158]

В процессе загрязнения топочных поверхностей нагрева тепловое сопротивление золовых отложений со временем изменяется вследствие увеличения толщины и химических превращений слоя. Но это еще не значит, что тепловосприятие поверхности меняется пропорционально тепловому сопротивлению отложений. [c.158]

Котлы ТМ и ТГМ-84 поставлялись заводом-нзготови-телем в различных конструктивных модификациях, отличавшихся количеством горелок (24 и 18), уровнем их расположения, соотношением полурадиационной и конвективной поверхностей нагрева пароперегревателей, марками сталей отдельных элементов, величиной впрыска, шагами труб конвективного пароперегревателя, т. е. всего того, что оказывает непосредственное влияние как на температуру перегретого пара, так и на условия эксплуатации пароперегревателя. В 1966 г. ТКЗ значительно уменьшил количество горелок на этих котлах и выпустил котел ТГМ-84 с шестью горелками конструкции ТКЗ и котел ТГМ-84/А с четырьмя горелками ХФЦКБ—ВТИ. На электростанциях в процессе эксплуатации котлов ТГМ и ТМ-84 в зависимости от местных условий проводилась доводка пароперегревателя главным образом путем уменьшения поверхностей нагрева ширм и конвективной части. Таким образом, рассматривая характер изменения перегрева на этих котлах при переходе к сжиганию мазута с малыми и пониженными избытками воздуха, следует иметь в виду имеющееся разнообразие конструкций пароперегревателей, расположения горелок и т. д. Несмотря на это, котлы ТГМ и ТМ-84 с заводскими горелками, установленные иа Уфимской ТЭЦ Л Ь 4, Стерлитамакской и Ново-Салават-ской ТЭЦ, характеризуются следующими общими особенностями. Во-первых, несмотря на значительное (более 50%) тепловосприятие радиационной й полурадиационной частей, в целом пароперегреватель имеет возрастающую характеристику зависимости температуры перегрева пара от нагрузки котла, свойственную чисто конвективным пароперегревателям. Как правило, при увеличении нагрузки котла в 2 раза условная температура перегрева пара возрастает на 60—70° С (с 550 до 610— 620° С). Во-вторых, работа этих котлов с пониженными и 212 [c.212]

В противоположность полноте тепловыделения среднее удельное теплопоглощение в утепленной циклонной камере мало зависело от избытка воздуха, расхода аксиального воздуха и скорости тангенциального воздуха, а интенсивность тепловосприятия отдельных элементов камеры была достаточно равномерной (рис. 14). При полном прекращении подачи аксиального воздуха были получены максимальные значения удельного теплопогло-4-2601 49 [c.49]

Увеличение форсировки при сжигании мазута от 6 - 10 до 15-10 ккал/м - ч при расходе аксиального воздуха О и 407о и от 6 до 21 -10 ккал/м -ч при расходе этого воздуха 20% приводило к увеличению среднего тепловосприятия по циклону в целом всего лишь на 5— 10%. [c.50]

Именно этим и следует объяснить существеино более низкие значения средних удельных тепловосприятий в утепленной газомазутной камере по сравнению с такой же угольной. [c.51]

Так, например, при одинаковых избытках воздуха и тепловой форсировке обеих циклонных камер, равной 12-10 ккал1м Ч, среднее тепловосприятие угольного циклона составляло около (160- 170) ккал/м ч,вто время как при сжигании мазута в камере с сильно изношенной футеровкой эта величина не превышала (120-140) 103 ккал/м .ч. [c.51]

При работе на мазуте с тепловой форсировкой 10- 10 ккал1м -ч и подаче только тангенциального воздуха тепловосприятие первой обечайки утепленной и неутепленной камер составляло соответственно 270-Ю и 384 10 ктл/м ч, а при форсировке 15 10 ккал/м чи [c.52]

Из сопоставления удельных тепловосприятий обеих циклонных камер (рис. 16) видна сильная зависимость локальных значений теплопоглощ,ения неутепленной камеры от расхода аксиального воздуха. [c.52]

Практическое постоянство теплового потока через стенку плавильной камеры при изменении количества расплавляемого материала показывает, что толщина гар-.чиссажа, а следовательно, и термическое сопротивление его изменяются незначительно. Изменение окончательной температуры перегрева расплава не оказывает заметного влияния на тепловосприятие стенки, по-видимому, потому, что шлаковая пленка имеет переменную по высоте камеры температуру. [c.189]

При проведении эксперимента вытекание расплава было вполне устойчивым, температура его в летке поворотной камеры достигала 1 550—1 600° С. Тепловосприятие стен плавильной камеры осталось в пределах величин, полученных при плавлении мартеновских шлаков (около 50-Ю ккал1м -ч), и общая потеря с охлаждением всего агрегата составляла 18% [c.195]

Раздельные подвод и отвод охлаждающей воды от крУшки, дна и стенок корпуса камеры горения, а также от стенок резонансной трубы позволили определить тепловосприятие поверхности нагрева по элементам. [c.277]

Что касается дна, то теплоотвод через его стенки был заметно выше, составляя около 100000 ккал м -ч, и зависел от количества сжигаемого топлива, увеличиваясь с ростом нагрузки. Увеличение теплоотвода по мере приближения к выходу указывает на значительную интенсификацию горения в районе дна камеры. Среднее тепловосприятие по всей камере составляло около 70 ООО ккал1м ч. [c.279]

Рис. 1. Зависимость температуры газов на выходе из топки (а), коэффициентов загрязне- ия лучевоспринимающих поверхностей (б, в) и относител ых суммарных тепловосприятий Ол/Ок.у ( )<> > тепловой нагрузки топки при сжигании суспензии из газовых (I) и тощих <2) углей (< к.у тепло, воспринятое котельной установкой) / — расчет выполнен по тепловому балансу II — по измерениям радиометром

Об отсутствии значительных загрязнений поверхностей нагрева при сжигании водоугольных суспензий с жидким шлакоуда-лением свидетельствует и высокая общая интенсивность работы экранных поверхностей нагрева. Из рис. 1, г видно, что относительное суммарное тепловосприятие радиационных поверхностей при увеличении тепловой нагрузки топки составляет 66—74% (в среднем 69%>) как при сжигании суспензии из газового угля, так и из тощего угля. Такая достаточно эффективная работа экранов объясняется тем, что в вертикальном предтопке выгорает 70—90% топлива и в камеру охлаждения поступают горячие газы, равномерно омывающие тепловоспринимающие поверхности. В результате этого наблюдалась достаточно хорошая равномерность распределения тепловых нагрузок вдоль экранов камеры охлаждения (рис. 2). При этом величина падающих тепловых потоков составляла (142-ь161) 10 кк.ал м -ч, а обратных — (63-Н72) 10 ккал1м ч. [c.45]

Наиболее интенсивный процеос горения углеводомазутных смесей происходит в последней, третьей секции камеры горения, в которой имеют место максимальное тепловосприятие и максимальные температуры (рис, 5). [c.79]

Приведены результаты сжигания смесей водугольной суспензии с влажностью 46—48% из угля марки Г Донецкого бассейна и мазута марки М-100. Описана конструкция горелочного устройства, Показано, что тепловосприятие камеры горения уменьшается с увеличением доли тепла, выделяющегося за счет сжигания мазута при постоянно теплонапряженности топочного объема. [c.150]

В условиях лучистого переноса энергии интенсивность теплообмена определяется не только тепловым сопротивлением золовых отложений, но и их радиационными свойствами. Опыты показывают, что сублиматы щелочных соединений могут иметь низкие значения коэффициентов поглощеиня лучистой энергии и вследствие этого часто могут оказывать определяющее влияние на процессы лучистого обмена. Это особенно касается лучистого теплообмена в стадии образования первоначальных золовых отложений (например, после очистки поверхностей натрева от отложений золы до металла). Поэтому могут возникнуть даже такие условия, когда в определенных интервалах времени, несмотря на нарастание теплового сопротивления золовых отложений, тепловосприятие поверхности нагрева увеличивается при неизменном падающем лучистом потоке. [c.10]

Применяемые в настоящее время методы очистки поверхностей нагрева парогенераторов могут обеспечить эффективное удаление с труб сыпучих золовых отложений и существенное снижение их теплового сопротизления. При очистке поверхностей нагрева с заданной частотой тепловое сопротивление сыпучих золовых отложений на трубах стабилизируется на определенном уровне, т. е. среднестатистическое значение теплового сопротивления отложений со временем не изменяется. Влияние очистки иное, если на трубах образуются связанные или свя-занно-щлаковые отложения. В таком случае очистка поверхностей нагрева не всегда предотвращает возникновение отложений, а лишь ограничивает их рост. Поэтому суммарное тепловое сопротивление таких отложений со временем обычно растет и тепловосприятие поверхности падает [Л. 150, 151 и др.]. [c.135]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология