Аэродинамическая схема

Рис. 4.59. Аэродинамические схемы осевых вентиляторов а - схема К, Пу 200 б - К+ СА, Пу = 100...300 в - ВНА + К, п,,= 100...200 г - ВНА + К + СА, Пу = 85...150

Типы рабочих колес, применяемых в центробежных компрессорных машинах, весьма разнообразны как по аэродинамической схеме, так и по конструктивному оформлению. По аэродинамической схеме они могут быть разделены на четыре основные группы [c.48]

Перемещение охлаждающего воздуха в АВО осуществляется осевым вентилятором, отличающимся разнообразным конструктивным исполнением, месторасположением в аэродинамической схеме, эксплуатационными показателями. Вентилятор обеспечивает необходимое статическое давление Нет для преодоления аэродинамического сопротивления оребренных пучков труб, составляющих теплообменные секции. [c.92]

Первый член правой части этого уравнения характеризует сопротивление теплообменных секций второй член — сумму остальных потерь в аэродинамической схеме. Каждому аппарату присущи свои аэродинамические потери, но по результатам их оценки при многочисленных испытаниях можно выбрать средние значения коэффициента Ки и показателя т. Для АВО, в которых основные потери вызваны сопротивлением секций, а другие потери незначительны, Кн = 0,5—2,5 т=1,15—1,75. Для АВО с дополнительными потерями Ки = 0,05—0,25 и т, = 1,85—2,0. Приведенные значения соответствуют шахматным пучкам. [c.93]

Третий и наиболее общий случай работы аэродинамической схемы АВО предполагает как увеличение аэродинамического сопротивления теплообменных секций, так и смещение характеристики вентилятора (рис. IV-7, в). Положение точки фактической работы при а = апр определяется следующими соотно-щениями [c.96]

Прн работе одного вентилятора равновесное состояние аэродинамической схемы характеризуется положением точки а, которой соответствуют значения Н а и Va (см. рнс.1У-8). Если установлен дополнительный вентилятор местного наддува, то можно определить его рабочие параметры, позволяющие подобрать оборудование. Предположим, что теплообменная поверхность разделяется на две равные части и аэродинамическое сопротивление каждой части составляет половину общего сопротивления. Тогда рабочей точке каждой половины Ь будет соответствовать расход воздуха 21/ = Va- После включения дополнительного вентилятора общее аэродинамическое сопротивление сети уменьшится, и точка а займет новое положение а. При этом производительность основного вентилятора увеличится на АУа = Val — Va, 3 преодолеваемое сопротивление уменьшится. Положение точки ау на характеристике вентилятора обычно выбирают заранее из условия энергетических возможностей привода основного вентилятора и желаемого увеличения его производительности. Для этого на правом поле графика новое значение температуры атмосферного воздуха, при которой температура охлаждаемого или конденсируемого продукта в АВО не превышает регламентируемого значения на выходе из АВО. [c.98]

Теплопередающая способность АВО может быть повыщена в результате совершенствования аэродинамической схемы, повышения расхода воздуха, что особенно эффективно при охлаждении жидких сред и парогазовых смесей с незначительной долей конденсирующихся компонентов. В существующих технологических установках скорости движения продукта в трубах АВО выбирают таким образом чтобы общий коэффициент теплопередачи определялся а . п и термическим сопротивлением отложений. При охлаждении жидких сред (например, воды) скорости составляют Уп = 0,85 — 1,15 м/с в аппаратах с коэффициентом увеличения поверхности ifi = 12 и v 1,35 — [c.148]

По своему назначению по аэродинамической схеме и по конструктивному выполнению центробежные компрессорные машины разделяются на три группы компрессоры и нагнетатели стационарные, компрессоры транспортные и дутьевые машины. Наряду с общими теоретическими основами, характерными для всех трех перечисленных типов машин, каждая из этих групп имеет специфические особенности, подлежащие отдельному рассмотрению. [c.4]

По своей аэродинамической схеме центробежная машина сложнее осевой. В осевом компрессоре основное направление потоков и направление центробежных сил взаимно перпендикулярны, что значительно упрощает и облегчает математический анализ. В центробежной машине основные направления скоростей и центробежных сил лежат в одной плоскости, вследствие этого не существует однозначной связи между градиентами давлений и [c.7]

Попытаемся, опираясь на аэродинамическую схему Стодола, получить зависимость, более точно отражающую действительные явления в центробежном колесе. [c.81]

По конструктивной и аэродинамической схеме диффузорные аппараты центробежных компрессорных машин могут быть разделены на следующие группы безлопаточные диффузорные аппараты лопаточные диффузорные аппараты и диффузорные аппараты канального типа. [c.168]

Аэродинамическая схема диффузорного аппарата оказывает значительное влияние на работу колеса и ступени. Для иллюстрации влияния типа диффузора на работу ступени приведем результаты сравнительных испытаний, в которых одно и то же колесо [c.170]

Рис. 1. Аэродинамические схемы топок.

В тягодутьевых машинах часто встречаются упрощенные поворотные аппараты, состоящие из плоского ряда поворотных лопаток, установленных во всасывающем кармане перед рабочим колесом. Аэродинамическая схема такого аппарата весьма несовершенна (рис. 7. 6). В таком аппарате имеют место потери энергии, значительно большие, чем в аппаратах, выполненных по ранее рассмотренным схемам. [c.232]

По своей аэродинамической схеме улитки могут быть разделены на симметричные относительно середины колеса в меридиональной плоскости и несимметричные (рис. 7. 7 и 7. 8). Улитки с внутренней спиральной стенкой обычно бывают несимметричными. [c.233]

Отметим, что по аэродинамической схеме все перечисленные выше типы улиток отличаются от всяких других каналов, встречаемых в турбомашинах. Вход среды происходит с некоторой радиальной составляющей скорости по внутренней цилиндрической [c.233]

В зависимости от аэродинамической схемы центробежного вентилятора лопатки рабочего колеса могут быть загнуты назад, вперед или расположены радиально. [c.9]

Пока еще основными потребителями композитов являются авиационная и космическая промышленность. Их использование не только позволяет получать высокоэкономичные и надежные конструкции, но и дает возможность реализовать перспективные аэродинамические схемы, например истребитель с крылом обратной стреловидности. По многим главным физико-химическим свойствам — прочности, ударной вязкости, усталостной прочности и др.— композиты выигрывают у традиционных материалов в 5 раз, а иногда и более. [c.177]

Главная особенность аэродинамической схемы бортового отсоса — ограничение зоны всасывания по сравнению с обычной свободно расположенной всасывающей щелью с острыми входными кромками. В обычных бортовых отсосах с вертикальной щелью всасывания воздух подтекает к ней сверху зеркало жидкости в ванне экранирует щель от подтекания воздуха снизу. Отсос такого устройства может быть назван отсосом с однократно ограниченной зоной всасывания. [c.62]

Рис. 10.73. Аэродинамическая схема крыла конечного размаха с П-образным вихрем постоянной циркуляции

Вентиляторы, выполненные по одной аэродинамической схеме, должны иметь одинаковые обозначения типа вентилятора, присваиваемые организацией-разработчиком. [c.866]

Центробежные вентиляторы типа Ц4-68, выполняе- тиляторами низкого давления и предназначены для ра-мые по аэродинамической схеме ЦАГИ, являются вен- боты с агрессивными газовыми средами. [c.896]

ОСНОВНЫЕ АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ СХЕМЫ ВОЗДУШНОЙ СЕПАРАЦИИ [c.16]

Степень неизотермичности факела и условное тепловое сопротивление термического пограничного слоя газов определяются в основном интенсивностью турбулентного массообмена между центральной частью потока в топке и термическим пограничным слоем, который в свою очередь зависит от аэродинамической схемы топки, тепловой форсировки топочной камеры, свойств сжигаемого топлива и от некоторых других параметров. [c.191]

При расчетах процесса сушки различных материалов большое значение имеет правильный выбор коэффициентов массо-переноса. От этого зависит продолжительность сушки и качество высушенных изделий. При проектировании и эксплуатации сушильных установок для стеновой керамики при известных значениях коэффициентов облегчается расчет режимов сушки, параметров сушильного агента и рациональной тепловой и аэродинамической схем. [c.82]

Аэродинамические схемы. Под аэродинамической схемой осевого вентилятора подразумевается совокупность признаков и параметров, однозначно характеризующих проточную часть машины число ступеней, равное числу рабочих колес тип схемы, зависящей от наличия аппаратов, и их расположение по отношению к рабочему колесу относительный диаметр втулки число лопаток колеса и аппаратов, их углы установки. [c.180]

В НИИ ВОДГЕО в течение ряда лет проводились натурные] исследования аэродинамических характеристик градирен ш на моделях. В результате этих исследований, а также по данным зарубежных исследователей удалось установить соотно- шение размеров вентиляторных градирен и их элементов, которые можно рекомендовать при проектировании, исходя из условия обеспечения оптимальной аэродинамической схемы градирни. I [c.220]

В аэродинамической схеме аппарата потери обусловлены не только сопротивлением теплообменных секций, но и сопротивлением перед входом в рабочее колесо, в самом рабочем колесе, профильным сопротивлением, сопротивлением в зазоре, при выходе из рабочего колеса от закручивания потока, в жа-люзийных решетках до и после теплообменных секций. [c.92]

Следует подчеркнуть, что по своей аэродинамической схеме центробежная машина сложнее осевых турбомашин. Отсутствие однозначной связи между градиентами давлений и скоростей, пространственный характер потоков и ряд других специфических явлений усложняют математический анализ и затрудняют использование теории решеток для создания инженерных методов расчета. С другой стороны, несмотря на ярко выраженную систему каналов, нельзя также ограничиваться элементарной канальной теорией одномерного потока и опытом, накопленным в области расчета обычных каналов различной степени диффузор иости. Неоднородность силового поля на различных участках проточной части, сочетание диффузорности с криволинейностью каналов и с косыми срезами на краях, взаимодействие врагцающихся и неподвижных элементов проточной части — все это вызывает ряд сложных явлений и обусловливает пространственный характер течения внутри каналов и неравномерную структуру потока. Это доказывает, насколько велико значение экспериментальных исследований в общем комплексе работ по аэродинамическому усовершенствованию центробежных компрессорных машин и методов их расчета. [c.4]

Гсометрическ.ая форма данной С1 рии представляется аэродинамической схемой, где все размеры вентилятора даны в процентах величины внешнего диаметра рабочего колеса (рис. 5-2). [c.185]

Аэродинамические схемы пылевых и мельничных вентиляторов близки к схемам обычных высоконапориых вентиляторов, о в конструкциях нх есть особенности. [c.209]

Центр(5оежныет1ьглевые вентиляторы типов ЦЬ-4Ь и Ц6-45 (ВЦП), выполняемые по аэродинамической схеме ЦАГИ, предназначаются для аспирации машин, нагнетания воздуха или горячих неагрессивных газов с температурой не выше 180 °С, а также для транспортирова- [c.911]

Центробежные пылевые вентиляторы типа Ц6-45 (ЦВА), выполняемые по аэродинамической схеме ЦАГИ, предназначены для систем пылеочиститейьных установок, нагнетания воздуха, газов, а также пневмотранспорта стружек, опилок, волокна при суммарной [c.914]

Использование циклонных топочных камер для специализированных газомазутных котлов нельзя считать рациональным рвиду их повышенного аэродинамического сопротивления и недостаточной для жидкого топлива форсировки. Высокая реакционная способность мазута позволяет организовать его интенсивное сжигание в камерах, более простых по конструкции, чем циклонные, с большей полнотой тепловыделения и с более высокими форсировками при меньшем аэродинамическом сопротивлении, используя опыт создания специализированных форсированных камер для жидкого топлива газотурбинных двигателей. Для создания аэродинамической схемы потоков, обеспечивающих интенсивное сжигание топлива, в этих камерах используются соответствующим образом направленные воздушные струи. Однако схемы газотурбинных камер сгорания, приспособленных для работы на легких сортах топлива при суммарных избытках от 3 до 5 и имеющих пассивную регулировку процесса, приводящую к резкому изменению избытка при изменении нагрузки, не могут быть использованы непосредственно в котельной технике. Поэтому оказалось пеобхо- [c.200]

Средний в сечении действительный избыток воздуха всегда можно определить из баланса топлива и окислителя в топочных устройствах с прямоточной аэродинамической схемой (факельные камерные топки), а в камерах со сложной аэродинамической структурой его определение возможно при известном распределении горючего и окислителя по объему камеры (известных траекториях капель и полях скоростей). В этом случае для расчета неанализируемых компонентов недожога достаточно знать лишь концентрации СОг, Ог, Нг, СО, СН4 в продуктах недожога. Для отбора СОг, Ог, Нг, СО, СН4 из зоны горения можно применять водоохлаждаемые газоотборные трубки с низкой температурой 286 [c.286]

Таким образом, даже для рассмотренной достаточно простой аэродинамической схемы задание области Rej в которой п = onst, прак" тически не представляется возможным. Поэтому два последних критерия системы (3-10) не могут являться определяющими. [c.85]

Аэродинамическая схема обозначается буквами. Например, для одноступенчатых вентиляторов схема, состоящая из одного колеса, обозначается буквой К схема, включающая кроме колеса спрямляющий аппарат— буквами КЦ-СА установка, оборудованная входным направляющим аппаратом, — буквами ВНА4-К+. [c.180]

Серийно диаметральные вентиляторы в настоящее время не выпускаются. Разработанный А. Г. Коровкиным и др. в ЦАГИ им. Н. Е. Жуковского ряд аэродинамических схем диаметральных вентиляторов находит применение либо только в бытовой отопительно-вентиляционной технике и в малогабаритных установках кондиционирования воздуха, либо в специальных технологических устройствах или машинах. Так, в замкнутых проточных контурах, в которых давление перемещаемого газа ниже атмосферного, применяется вентилятор типа Д22-36 с так называемым профильным вихреоб-разователем, расположенным в корпусе с внешней стороны колеса (рис. 4.39). Этот вентилятор без ВНА имеет относительно малое число лопаток 2=24, корпус с поворотом потока в нем на 90—180° и при относительно небольших размерах корпуса достаточно высокий коэффициент давления 1 з = 4,4 на режиме г]тах = =0,52. Некоторые модификации этого вентилятора имеют более высокие значения КПД—т]тах = 0,58- -0,63 при несколько меньшем значении коэффициента давления 1 з = 3,4. [c.196]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология