Тепловая нагрузка печи

Расход топлива. Суммируя расход тепла на нагрев и испарение сырья, перегрев водяного пара, получим общую полезную тепловую нагрузку печи (в ккал/ч) [c.285]

ПОЛЕЗНАЯ ТЕПЛОВАЯ НАГРУЗКА ПЕЧИ И РАСХОД ТОПЛИВА [c.515]

Основные показатели работы трубчатой печи полезная тепловая нагрузка печи, теплонапряженность поверхности нагрева, производительность по сырью, коэффициент полезного действия, температура газов на перевале, в топке, на выходе из печи п др. [c.85]

Полезная тепловая нагрузка печи и расход топлива 443 [c.443]

Тепловая нагрузка печи, Полезная тепловая нагрузка печей при нагреве и испарении сырья определяется формулой (в. ккал/ч)-. [c.284]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОЛЕЗНОЙ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ ПЕЧИ [c.494]

Вся полезная тепловая нагрузка печи в общем случае может быть представлена в следующем виде [c.102]

Получение дистиллятных фракций из. нефтяного сырья связано с нагревом нефти до 340—350 °С. Установлены следующие интервалы температур начала и конца кипения углеводородных фракций (с небольшими отклонениями, зависящими от технологического режима) бензины 62—140°С (180°С) керосины 140(180)—240°С дизельные топлива 240—300, 300—350 °С масляные фракции 350— 400, 400—450, 450—490 °С (500 °С) гудрон >490 °С (500 °С). Нефть нагревается до требуемой температуры в аппаратах огневого действия — печах соответствующей тепловой мощности. Для уменьшения тепловой мощности печей нефть предварительно нагревают за счет тепловой энергии вторичных энергоисточников на самой установке. Чем выше температура предварительного подогрева нефти, тем меньше тепловая нагрузка печи и расход сжигаемого топлива. [c.212]

Циркуляционное орошение иногда комбинируют с холодным испаряющимся. Количество последнего в таких случаях ограничивают и используют его главным образом для более точной регулировки температуры наверху колонны. На установках прямой перегонки нефти с использованием сложных колонн циркуляционное орошение организуют в двух—трех промежуточных сечениях. Промежуточное циркуляционное орошение позволяет разгрузить ректификационную колонну в вышерасположенных сечениях, а также усилить предварительный подогрев сырья и снизить тепловую нагрузку печей. [c.225]

В приведенных выше формулах приняты следуюш ие обозначения п.1л — полезная тепловая нагрузка печи в ккал/ч , [c.103]

Применение схем с предварительным испарением нефти позволяет при перегонке легких нефтей снизить давление нагнетания на сырьевом насосе и тепловую нагрузку печи. Однако при плохой подготовке сернистых нефтей на ЭЛОУ возможна сильная коррозия ректификационной колонны, поэтому схемы с предварительным испарением применяют в основном для перегонки легких малосернистых нефтей. [c.157]

Тепловой эффект реакции. Качество перерабатываемого сырья, содержание в нем сернистых и непредельных соединений влияет на тепловой эффект реакции (табл. 16). С уменьшением теплоты реакции увеличивается тепловая нагрузка печи. При значительном колебании качества сырья тепловую нагрузку печи следует определять по минимальной теплоте реакции. [c.104]

Фазовое состояние сырьевого потока на входе и выходе из печи. Изменение фазового состояния сырья отражается как на величине тепловой нагрузки печи, так и на потере напора в змеевике. [c.105]

Полезная тепловая нагрузка печи [c.87]

Решение. Определим тепловую нагрузку печи по формуле (6. 32) [c.109]

Тепловая нагрузка печи [c.114]

Тепловая нагрузка печи 1385306-10 -кДж/ч, Топливо имеет Qp= = 41860 кДж/кг. Потери тепла с уходящими газами 7049 кДж/кг, в окружающую среду 4186 кДж/кг. Определить необходимый расход топлива. [c.108]

Решение. Определим тепловую нагрузку печи. [c.117]

Для определения тепловой нагрузки печи необходимо выяснить, в каком состоянии — парообразном или жидком — находится продукт на выходе из [c.117]

Методика расчета печей д л я сжигания промышленных отходов. Количество необходимого топлива для сжигания промышленных отходов определяется расчетом. Задаваясь тепловой нагрузкой печи, находят его объем и размеры. Общая формула для расхода топлива в печах сжигания стоков, которые не могут гореть самостоятельно, имеет следующий вид [c.261]

Определим тепловую нагрузку печи по формулам (6. 32) и (6. 33) [c.118]

Пример 9. 9. Определить реакционный объем реактора и тепловую нагрузку печей реакторного блока установки каталитического риформинга производительностью 300 ООО т/год низкооктанового бензина. Относительная плотность бензина = 754 кг/м . В реакторный блок поступает смесь паров бензина и циркуляционного газа при температуре 450 С. В реакторах бензин полностью подвергается риформингу, и нри температуре 510° С смесь паров продуктов реакции и циркуляционного газа выводится из третьего реактора. Выход катализата составляет 88,3% вес. и газа 11,7% вес. на сырье. [c.206]

Нефть подогревается до необходимой температуры в трубчатых печах. Для уменьшения тепловой мощности печей нефть предварительно нагревают за счет тепловой энергии вторичных энергетических источников на самой установке. Чем выше температура предварительного подогрева нефти, тем меньше тепловая нагрузка печи и соответственно меньше расход сжигаемого топлива, но при этом увеличиваются потери [c.138]

Полезная тепловая нагрузка печи ( пол, Вт пли кДж/ч), или тепловая мощность установки прямой перегонки нефти складывается из тепла, затраченного на нагрев и испарение нефти и на перегрев водяного пара (при наличии в печи пароперегревателя) [c.85]

Максимально возможную тепловую нагрузку печи называют ее тепловой мощностью. [c.11]

Общая тепловая нагрузка печи, ккал/ч 3,174-10 3,835-10 [c.248]

Пример 1. Определить тепловую нагрузку печи вакуумной установки производительностью 50 000 кг/ч мазута (df—О ЗО). [c.87]

Решение. По формуле (83) находят полезную тепловую нагрузку печи. Энтальпию мазута и продуктов отгона в парах и жидкости находят по Приложениям 20 и 21. [c.87]

Определяют тепловую нагрузку камеры конвекции (<Эк, Вт). Для этого из полезной тепловой нагрузки печи вычитают количество тепла, воспринимаемого радиантными трубами [c.101]

Второе воздействие может привести к необратимым нарушениям режима печи, поскольку регулирование температуры в реакторе в необходимых для ведения процесса пределах требует перепуска через байпас до 70% поступающего на установку сырья. В связи с этим при использовании этого воздействия в качестве управляющего в соответствующей САР должны быть предусмотрены сложные корректирующие воздействия на тепловую нагрузку печи [30, 31]. [c.54]

Важнейшей характеристикой печи является полезная тепловая нагрузка, т.е. количество тепла, воспринимаемого сырьем в печи. Тепловую нагрузку печи измеряют в кВт или кДж/ч. На ряде действующих нефтеперерабатывающих заводов эксплуатируются трубчатые печи с полезной тепловой нагрузкой от 10 до 20 МВт. На высокопроизводительных установках тепловая мощность печей составляет 50 — 80 МВт. [c.509]

Как показали расчетные исследования, подтвержденные в дальнейшем промысловыми экспериментами, подача в низ стабилизационной колонны нефтяного газа интенсифицирует отпарку низкокипящих компонентов из нефти и увеличивает выход ШФЛУ при одновременном снижении рабочей температуры процесса и уменьшении тепловой нагрузки печи. Но в то же время, с увеличением доли отгона при подаче газа увеличивается нагрузка на конденсаторы-холодильники. [c.49]

Рассмотрим отличие печей крекпнг-установок от печей для прямой перегонки иефти. Нри определении полезной тепловой нагрузки крекипг-печи, помимо количества тепла, идущего на нагрев и полное или частичное испарение еырья и продуктов крекинга, следует учитывать тепло эндотермической реакции крекинга. Таким образом, полезная тепловая нагрузка печи составит [c.59]

Как было указано выше, полезная тепловая нагрузка печей установок гидроочистки зависит от характеристики гидроочищаемого сырья, мощности по сырью и эффективности теплосъема в сырьевых [c.107]

Первая ректификационная колонна. В проектах температура предварительного подогрева нефти в теплообменниках принята равной 200 °С, а температура полуотбензиненной нефти (внизу колонны) 225 °С. Фактически температура подогрева нефти была 160—180 °С, а на входе в печь атмосферной части не превышала 170—200°С. Более низкая температура подогрева нефти в теплообменниках, чем предусмотрено проектом, обусловлена увеличением в 1,3—1,4 раза пропускной способности установок при сохранении поверхности сырьевых теплообменников на проектном уровне. С целью снижения сопротивления движение нефти в теплообменниках осуществляется тремя и четырьмя потоками вместо двух, предусмотренных проектом. Это позволило снизить давление на сырьевом насосе. Снижение температуры предварительного подогрева нефти вызвало необходимость повысить тепловую нагрузку печей, что связано с дополнительным расходом топлива. Согласно проектам, на установках АВТ производительностью 1,0 и 2,0 млн. т/год сернистой нефти избыточное давление в первой ректификационной колонне должно быть не ниже 2,0 кгс/см . На действующих заводах давление сохраняется на уровне 2—2,5 кгс/см2. [c.134]

За рубежом тепло пародистиллятных фракций широко используется для предварительного подогрева нефтяного сырья. Так, на атмосферно-вакуумной установке фирмы Креол (Ве,несуэлла) производительностью 3 млн. т/год нефти в результате глубокой регенерации тепла всех видов горячих потоков (в том числе и пародистиллятных фракций) температура предварительного подогрева нефти достигает 260 °С. Нефть пропускается через теплообменные аппараты, обогреваемые теплоносителями в следующем порядке циркуляционные орошения атмосферной колонны— -пародистиллятные фракции атмосферной колонны— -верхние продукты вакуумной колонны— -боковые потоки атмосферной колонны— -боковые потоки вакуумной колонны— -вакуум-остаток. На обычных установках нефть поступает в атмосферную печь при 170—180 °С. Таким образом, благодаря регенерации тепла горячих потоков тепловая нагрузка печей уменьшается на 20—25%. [c.213]

Рассчитав полезную тепловую нагрузку печи (2 пол и ЗЯДЗВ шись теплонаиряженностью радиантных труб ф (по табл. 1.22), по таблицам и графикам каталога [32] или по Приложению 22 выбирают тип иечи. Диаметр труб и число потоков опреде- [c.129]

Благодаря регенерации тепла горячих потоков тепловая нагрузка печей уменьшается на 20—25%. Более эффективное использование тепла горячих потоков достигается при совмещении процессов, например электрообессоливания и атмосферно-вакуумной перегонки на установках ЭЛОУ—АВТ (рис. 1.49), Для нагрева нефти перед электродегидраторами необходимо затратить много тепловой энергии. Так, на установке производительностью 3 млн. т в год нефти для электрообессолива-ння при 115°С требуется 21,9 млн. Вт тепла, а в случае обес-соливапня при 180 °С — 40,8 млн. Вт. На установке ЭЛОУ— АВТ производительностью 3 млн. т в год нефти от горячих нефтепродуктов в теплообменниках снимается около 71,1 млн. Вт (согласно проектным данным). При оптимальных теплообменных схемах температура нагрева нефти достигает 250 °С и выше. Благодаря утилизации тепла горячих нефтепродуктов значительно уменьшается расход охлаждающей воды. [c.139]

В УНИ разработана другая схема интенсификации атмосферной перегонки нефти путем двухпоточного питания сложной колонны, в соответствии с которой часть отбензиненной нефти, минуя печь, подается в К-2 несколько выше места ввода в нее основного потока нагретой нефти (рис. 2.4,в). Внедрение этой энергосберегающей технологии на установке ЛК-6У Мажекейского НПЗ позволило практически без капитальных затрат увеличить производительность блока АТ на 10% без повыщения тепловой нагрузки печи. [c.45]

Температура дымовых газов над перевальной стенкой характеризует распределение полезной тепловой нагрузки печи между ра-диантными и коивекционными трубамп. Обычно температуру дымовых газов над перевальной стенкой поддерживают в пределах 700—900 °С. [c.89]

В печь поступает 1500 т/сут нефти ( 11=0,910) с /, = 160 °С. В печи нефть нагревается до 330 °С и при этом 30°/о ее испаряется. Плотность нсис-парившейся части dli=0,95, испарившейся =0,85. Определить тепловую нагрузку печи. [c.108]

В теории ректификации известно использование схемы фракционированйя нефти и нефтяных фракций с многопоточным питанием исходной смесью. Для оптимизации работы НСУ проведен расчетный анализ стабилизационной колонны с двухпоточным питанием нестабильной нефтью. В технологической схеме стабилизации нефти часть нестабильной нефти с температурой обессоливания и обезвоживания после электродегидратора, минуя нагревательную печь, подается как орошение в концентрационную чааь аабилизационной колонны. Проведенными исследованиями показано, что при использовании двухпоточного питания с подачей в верхнюю часть колонны холодной нефти уменьшается нагрузка на конденсаторы-холодильники. Для типовых НСУ имеется максимально допустимый расход верхнего холодного потока в пределах 10% на исходную нестабильную нефть. Использование схемы с двухпоточным питанием позволяет снизить энергетические затраты на стабилизацию нефти за счет уменьшения тепловой нагрузки печи на 6,7...10,0%, улучшить качество ШФЛУ, уменьшить массовое содержание высококипящих компонентов 6- в газе стабилизации. [c.49]

Вся полезная тепловая нагрузка печи Qпoл. равна сумме теп-лот, полученных отдельными потоками [c.494]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология