Активная поверхность тепло и массообмена

При проведении эксперимента особое внимание должно быть обращено на обеспечение участия всей поверхности частиц в процессе. Как показали специальные опыты, проведенные при изучении методов интенсификации процесса экстрагирования [187] и изучении тепло- и массообмена в плотном и кипящем слое 34, 58, 169 , коэффициент массоотдачи не столько зависит от относительной скорости движения твердых частиц и жидкости, сколько от активной поверхности, участвующей в процессе. Для того чтобы вся поверхность частиц участвовала в массообмене, соответствующие гидродинамические условия могут быть обеспечены энергичным механическим перемешиванием системы либо созданием режима кипящего слоя при определенном соотношении масс жидкости и твердых частиц. [c.172]

Учитывая высокую интенсивность этих процессов в условиях слоевого горения, можно считать, что они протекают и заканчиваются в очень узкой зоне на поверхности слоя, не превышающей по высоте размера средней частицы. Воспламенение и горение летучих и интенсивный тепло- и массообмен частицы с потоком приводят к быстрому нарастанию температуры поверхности коксового остатка, углерод которого по мере прекращения выхода летучих начинает все более активно вступать во взаимодействие с кислородом. Начинается стадия выгорания коксового остатка. Зона выгорания углерода кокса занимает по существу весь остальной участок высоты слоя. [c.225]

Массообмен между кипящим слоем и погруженным в него телом. В общем случае аналогии между тепло- и массопереносом в КС нет, поскольку в процессе массообмена частицы, не адсорбирующие диффундирующее вещество, не участвует, тогда как в переносе теплоты любые частицы играют активную роль. Лишь в слое крупных частиц (Аг > 10 ) и при малом размере поверхности ( т а) газ, фильтрующийся у теплообменной поверхности, не успевает существенно прогреться и, тем более, передать теплоту окружающим частицам. Таким образом, частицы в этом случае не включаются и в теплоперенос, поэтому между тепло-и массопереносом здесь существует аналогия, позволяющая пользоваться для расчета безразмерного коэффициента массоотдачи — критерия Шервуда Shl = (1/0 — зависимостями, полученными при изучении теплообмена, т. е. формулой (2.8), которая для случая массообмена будет иметь вид [c.116]

Сопротивления тепло- и массообмену между таблетками катализатора и пропускаемым потоком могут не играть существенной роли в тех случаях, когда катализатор обладает всего лишь умеренной активностью однако внешние сопротивления становятся значительны при высокой активности катализатора (низкий коэффициент эффективности работы катализатора). В последнем случае может быть довольно высокой разность температур и концентраций между поверхностью таблетки и средой. [c.277]

Для получения требуемых 61,2 м поверхности теплообмена длина испарительных батарей должна быть 61,2 38=1,6 м. Принимаем общую длину батарей 1,6 м по 0,8 м на секцию. Такая секция на 0,4 м короче максимально допустимой рабочей длины батарей. Следовательно, вся вымораживающая поверхность конденсатора будет активно участвовать в тепло- и массообмене. [c.154]

Флегма поступает в верхнюю часть колонны, опускается по неподвижной тарелке и у центра переливается на лежащую ниже вращающуюся тарелку. Под влиянием центробежного эффекта флегма ползет по вращающейся тарелке вверх, доходит до ее верхней кромки на периферии и в виде сплошной кольцевой пленки переливается на лежащую ниже неподвижную тарелку. Пар все время движется над поверхностью флегмы противотоком. Дисперсность пленки на вращающихся тарелках обеспечивает активные тепло- и массообмен, благодаря чему к. п. д. тарелок доходит до 85%. [c.172]

Полная геометрическая поверхность насадок (табл. УИ/4, см. приложение, стр. 594) не совпадает с величиной активной (смоченной.— Ред.) поверхности, участвующей в тепло- и массообмене между жидкостью и паром. Величина активной поверхности всегда меньше геометрической поверхности из-за неравномерного орошения и смачиваиия, а также вследствие растекания жидкости к стенкам и каналообразования. В табл. 76 приведены размеры [c.449]

Современные промышленные аппараты для обжига колчедана в кипящем слое из соображений гидродинамической стабилизации и обеспечения достаточного объема для размещения теплоотнимающих поверхностей работают со слоями, существенно превышающими по высоте активную зону процесса [1]. Поэтому при расчете статических характеристик нет необходимости учитывать тепло-и массообмен обжигаемого материала с воздухом, и все необходимые данные могут быть получены из уравнений материального и теплового балансов процесса, рассчитанных на основе стехиомет-рических уравнений. [c.180]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология