Интенсивность тепловых потер

Для расчета распределения температур, скоростей и концентраций в закрученном потоке используются уравнения движения, неразрывности, энергии и диффузии. Уравнения составляются в цилиндрической системе координат с азимутальной симметрией локальных параметров. При расчёте закрученных потоков используют интефальные методы, связанные с определением энергетических потерь, интенсивности тепло- и массообмена при турбулентном режиме [12], но с учетом особенностей распределения скоростей и давлений в радиальном направлении, возникающих под действием поля центробежных массовых сил. В закрученном потоке нарушаются многие исходные предпосылки в области пристенного течения, которые используются при построении интегральных методов расчета осевых течений в каналах. [c.15]

Комиссия, расследовавшая причины аварии, установила, что плохое состояние бетонной футеровки в отдельных зонах приводило к повышенным потерям тепла через корпус котла. Об этом свидетельствовал повышенный расход воды, поступающей на охлаждение рубашки. При подаче проектного количества воды уровень ее в рубашке падал, что было обусловлено интенсивным ее выкипанием. [c.20]

При выборе схемы и условий обезвоживания необходимо учитывать обводненность и стабильность эмульсионной нефти, степень и способ ее подогрева, место подачи деэмульгатора, интенсивность перемешивания и др. Основной задачей является наиболее быстрое и полное удаление воды и механических примесей из нефти нри минимальном расходе тепла и реагентов. Для всех современных схем обезвоживания обязательна полная герметизация, обеспечивающая максимальное снижение потерь легких фракций при подготовке нефти. [c.42]

Уменьшение скорости пламени при неадиабатическом сгорании обусловлено охлаждением зоны реакции пламени. Однако непосредственная теплопередача из этой зоны в окружающее пространство сравнительно невелика. Более интенсивны тепловые потери, связанные с охлаждением слоев газа, прилегающих к зоне реакции. При этом температура остывающих продуктов сгорания оказывается непостоянной. Она всюду меньше температуры зоны реакции, в результате возникает температурный градиент, направленный в сторону сгоревшего газа, и зона реакции охлаждается в результате теплопроводности. В тепловых потерях участвует также и зона подогрева пламени, передающая в конечном счете часть тепла реакции в окружающее пространство. [c.41]

Автором, обосновавшим закон сохранения энергии в его строго научной форме, был немецкий исследователь, врач по специальности Роберт Майер (1842 г.). Во время плавания на голландском судне к острову Ява Майер заметил значительные изменения в окраске венозной крови у матросов в тропиках, которые поставил в связь с интенсивностью окислительных процессов. Он установил прямую связь между образованием тепла в теле человека и его тепло-потерями, а затем —между теплотой и произведенной работой. [c.15]

Температура воздуха на выходе из сушилки характеризует тепло-потери и интенсивность сушки. Повышение температуры означает возрастание тепловых потерь однако при этом несколько повышается скорость сушки. Понижение темцературы способствует уменьшению скорости сушки и повышению влажности продукта. [c.201]

Недостатки погружных конденсаторов-холодильников большие габариты, значительный расход металла на единицу передаваемого тепла, малая интенсивность теплообмена, потеря теп- [c.165]

При горении смеси, находящейся в узком канале, тепло от зоны пламени отводится в основном к стенкам канала теплопроводностью. Интенсивность этих потерь тепла уменьшается с увеличением диаметра канала и в широки.х трубах становится ничтожно малой. [c.135]

Наличие в резервуаре сильного электрического поля способствует тому, что водяной конус 9 индуктивно заряжается противоположным зарядом по отношению к заряду электрического поля и каждая капелька приобретает этот противоположный заряд. Капельки, вылетающие из сопла, сталкиваются с мельчайшими частицами влаги в виде тумана и имеющими такой же заряд, что и электрическое поле. В результате столкновения водяных частиц с противоположными зарядами происходит их нейтрализация, что в конечном итоге способствует существенному уменьшению интенсивности электрического поля. В случае разрядов статического электричества возможность воспламенения газовоздушной смеси углеводородов уменьшается с увеличением расстояния между электродами и потерь тепла (из-за наличия капель воды). [c.156]

При повышении температуры воздуха увеличивается температура факела, повышается скорость горения и сокращаются размеры факела. Размеры факела уменьшаются и при увеличении (до известного предела) количества воздуха, поступающего в топку, так как избыток воздуха ускоряет процесс горения топлива. При недостаточном количестве воздуха факел получается растянутым, топливо полностью не сгорает, что приводит к потере тепла. Чрезмерное количество воздуха недопустимо вследствие повышенных потерь тепла с отходящими дымовыми газами и более интенсивного окисления (окалинообразования) поверхности нагрева. [c.505]

Приведенный анализ процесса сжатия газа схематичный. Изучая реальный процесс, можно обнаружить, что он более сложен, чем на рис. 16.1, г. Так, перед входом газа в ОНА может происходить некоторое снижение давления, а в каналах ОНА вследствие движения газа с замедлением давление снова может повыситься интенсивность подвода тепла за счет потерь в диффузоре и в ОНА неодинаковая мощность дискового трения частично передается потоку непосредственно путем теплопередачи через диски. [c.198]

Чем больше q , тем больше потери тепла от недожога топлива, обусловленного уносом мелких частиц топлива. Величина q изменяется в широких пределах от 350 до 1000 кВт/м в зависимости от топлива, размера кусков, конструкции топки и т. п. Чем больше qv и qn, тем интенсивнее работает топка. Однако при чрезмерном форсировании работы топки увеличиваются потери тепла, вызванные химической и механической неполнотой сгорания топлива, снижается к. п. д. топки. [c.124]

Процесс распространения пламени не связан с тепловыми потерями, хотя и сопровождается интенсивной теплопередачей. Теплоотвод из каждого сгорающего слоя при поджигании соседнего, еще не нагретого, скомпенсирован аналогичным количеством тепла, ранее полученным в поджигающем слое при его собственном поджигании. Дополнительное тепло поджигающего импульса не искажает стационарного режима горения, так как его роль в тепловом балансе все более уменьшается по мере увеличения количества сгоревшего газа. [c.14]

Внутренние гидравлические потери. Эти потери состоят из потерь на трение внутри жидкости и о стенки трубы, а также из потерь, связанных с расширением сечения потока. Движение воды в отсасывающей трубе аналогично течению в диффузоре. Как показывают исследования движения в диффузорах, даже незначительное его расширение приводит к значительному изменению условий движения жидкости. В этом случае интенсивное турбулентное течение возникает при значительно меньших числах Рейнольдса. Вследствие увеличенной турбулентности происходит интенсивное перемешивание частиц жидкости, сопровождающееся увеличением потерь энергии. При расширении отсасывающей трубы профиль скоростей по сечениям потока становится очень неравномерным и отличается тем большей неравномерностью, чем больше угол расширения. При увеличении угла конусности 0 свыше 8 10° в пограничном слое появляются обратные токи и при этом происходит отрыв потока от стенок. При этом возникают вихри, энергия которых теряется, так как она рассеивается при их затухании, превращаясь в тепло. [c.142]

Такое явление наблюдается при большом значении потери напора и интенсивном испарении в трубах печи, последних по ходу сырья, так как в этом случае количество тепла, подводимого через поверхность труб, меньше скрытой теплоты, необходимой для испарения сырья. Испарение происходит частично за счет тепла потока сырья, температура которого при этом снижается. Подобное явление может быть причиной разложения сырья и усиленного коксообразования в этом сечении змеевика вследствие повышенной температуры, в то время как контролируемая температура на выходе из печи является допустимой. [c.553]

Очевидно, что задача очень сложна, так как при ее решении должны быть учтены влияния много различных параметров, таких, как удельные объемы пара и жидкости, давления и температуры в системе. В работе Лейба [171 дается прямой метод решения этой задачи. Он предлагает уравнения для потерь давления как для зоны с некипящим, так и для зоны с кипящим теплоносителем. Он предполагает, что интенсивность подвода тепла равномерна по длине трубы и что коэффициент трения не испытывает больших изменений с изменением массового расхода. Это последнее допущение подтверждается данными о двухфазном течении, представленными в предыдущем разделе. [c.106]

Неравномерность подвода тепла к параллельным каналам. Предшествующее обсуждение касалось преимущественно течений в одиночных каналах. В случае применения этих соотношений к теплообменной матрице с множеством параллельных каналов необходимо учитывать возможную разницу в подводе тепла между параллельными каналами, соединенными общими коллекторами. О влиянии такой неравномерности подвода тепла можно составить ясное представление, анализируя график на рис. 5.24, который иллюстрирует существующие условия в современном прямоточном парогенераторе, рассчитанном на давление 112 атм. Использована исходная кривая для отношения удельных объемов, равного И, т. е. для (у" — о ) и = 10 (см. рис. 5.21), когда подогрев эквивалентен 10% тепла испарения. График построен таким образом на исходной кривой с рис. 5.21 взяли точку с относительным расходом 1,0 и начали скользить вдоль кривой для 100%-ного содержания жидкости при этом на каждом расстоянии расход изменялся в число раз, равное изменению интенсивности подвода тепла относительно исходной кривой. Анализируя эти кривые, можно прийти к заключению, что при наличии неравномерности подвода тепла к каналам, работающим параллельно с одинаковыми потерями давления, статическая неустойчивость течения не должна возникать. Но некоторые каналы будут давать избыточное количество перегретого пара, в то время как другие будут подавать смесь пара и воды. Несмотря на то, что течение будет устойчивым, будет происходить перегрев стенок некоторых каналов частично ввиду повышенной температуры пара и частично ввиду более низкого местного коэффициента теплоотдачи. Поскольку избыточно перегретый пар генерируется в каналах с большим тепловым потоком, разность температур стенки канала и пара будет более высокой в горячих каналах. Два этих эффекта в совокупности могут привести к перегреву отдельных каналов до 100—150° С. [c.114]

Процесс теплообмена при свободном движении жидкости характерен для нагрева помешений печами и отопительными приборами, а также охлаждения паропроводов, обмуровки паровых котлов, промышленных печей и потерь тепла в окружающую среду от других теплообменных устройств. Теплоотдача в свободном потоке свойственна для малопроизводительных аппаратов погружного типа этот случай теплоотдачи характеризуется малой интенсивностью теплообмена. [c.114]

Отмеченное подтверждается экспериментальным изучением коэффициента теплоотдачи от теплоносителя к материалу, который весьма слабо зависит от температуры. Относительно незначительный перенос тепла в поперечном потоку направлении имеет следствием низкие тепловые потери слоя через ограждение, что позволяет подвергать футеровку печи интенсивному охлаждению или выполнять ограждение из водоохлаждаемых кессонов. В плавильных печах это приводит к образованию. на ограждении гарниссажного слоя из проплавляемых материалов, защищающего металлические кессоны от [c.100]

В зоне гидравлически шероховатых труб (рис. 2-10, б) толщина вязкого подслоя значительно меньше высоты бугорков шероховатости (б Л ,ах), которые почти целиком оказываются в турбулентном ядре потока. Обтекания бугорков происходит с большими скоростями и сопровождается интенсивными отрывами вихрей, которые попадают в центральную часть потока и усиливают его турбулентность. Рассеивание кинетической энергии вращения этих вихрей, происходящее в процессе перемешивания частиц и приводящее к переходу этой энергии в тепло, увеличивает потерю напора. Соответственно возрастает также и касательное напряжение на стенке, которое создается в основном в результате перепадов давлений,возникающих на бугорках при их отрывном обтекании. [c.127]

В одних технологических процессах требуется возможно более интенсивный теплообмен (нагревательные или холодильные устройства), в других, наоборот, уменьшение и предотвращение непроизводительных потерь тепла, т. е. теплоизоляция аппаратов. [c.430]

С увеличением избытка воздуха, подаваемого в топку, общее количество дымовых газов увеличивается, что приводит к росту потерь тепла с газами, уходящими в дымовую трубу. Наряду с этим понижается температура дымовых газов в топке, а следовательно, и интенсивность теплопередачи радиантным трубам. Отсюда ясно, что следует стремиться к возможному понижению значения а при одновременном обеспечении полноты сгорания топлива. [c.491]

Несмотря на то, что температура подаваемого сырья и газа на 39—110 °С ниже температуры каталитического слоя, в реакторе быстро достигается изотермический режим за счет тепла реакции в результате циркуляции части жидкости в реакторе сверху вниз и кипения ее, а также в результате интенсивного перемешивания катализатора с поступающим сырьем. Изотермические условия в реакторе позволяют вести процесс при оптимальной температуре и эффективно использовать объем реактора (исключена потеря части объема реактора из-за подачи сырья в реактор при пониженной температуре, как это имеет место на установках со стационарным слоем катализатора. [c.119]

При попадании жидкой фазы сжиженного газа на одежду и кожные покровы вследствие ее моментального испарения происходит интенсивное поглощение тепла от тела, что приводит к обмораживанию. Поэтому, работая со сжиженными газами, нельзя надевать шерстяные и хлопчатобумажные перчатки, так как они не оберегают от ожогов (плотно прилегают к телу) необходимо пользоваться кожаными рукавицами, прорезиненными фартуками, очками (попадание жидкой фазы на глаза может привести к потере зрения). [c.4]

Таким образом, с увеличением зольности водоугольной суспензии происходит более интенсивный лучистый и конвективный теплообмен, что позволяет при сохранении поверхностей нагрева достигнуть более глубокого охлаждения дымовых газов на выходе из котла, а следовательно, и уменьшить потери тепла с уходяШ Ими газами [7]. [c.54]

П. а. характеризуются высокой интенсивностью тепло- и массообмена, малым временем пребывания в них продукта, что особенно важно при обработке термолабильных в-з. Такие аппараты отличаются широким диапазоном рабочих нагрузок по фазам это позволяет использовать их при значительно изменяющихся нагрузках. Для П. а., работающих при противотоке фаз, характерны весьма малые по сравнению с любым другим массообменным оборудованием потери напора газового потока, поэтому они наио. пригодны для проведения процессов под вакуумом. Недостатки П. а. по сравнению с совр. тарельчатыми аппаратами — высокая металлоемкость конструкции, относит. сложность изготовления и высокая чувствительность к равномерности распределения орошения по всем рабочим трубам или каналам. [c.449]

Активная мощность УЭМП Р, определяющая интенсивность тепло- енерации в обмотке вследствие электрических потерь на сопротивлении и необходимость создания соответствующей системы охлаждения обмотки (водяного или воздущного), равна [c.125]

Приведенная методика теплового расчета печи содержит ряд условностей и упрощений. Например, температуры материала, потока газов и футеровки принимаются постоянными на всем протяжении печи и равпьши полусумме начальных и конечных температур потери тепла в окружающую среду определяются на основании средних опытных данных в процентном отношении к общему его расходу, при определении количества тепла, передаваемого материалу футеровкой, не учитывается влияние на интенсивность теплопередачи вращения печи [c.231]

При режиме работы электронагревателя 4, отвечающем условию ком пенсации потерь тепла в окружающую среду, увеличение интенсивности нагрева не приводит к возрастанию количества жидкости, вытекающей из конденсатора 6. Опыты проводятся при Найденном таким образом режиме обогрева наружных стенок прибора. [c.148]

Как вишо, наиболее интенсивно охлаждается пристеночный слой кокса. Так, за первые 2,5 ч после отключения потока температура в центре камеры отличается от температуры у поверхности более чем на 60 °С, а через 30 ч - на 170 °С. При коксовании этот перепад достигает почти 100 °С. Из-за потерь тепла пристеночный кокс получается с высоким содержанием летучих веществ и низкой механической прочностью. Примерно 15-20% кокса в камере по этой причине имеет повышенное содержание летучих веществ (8-12%) [c.105]

При мокром тушении вагон с коксом интенсивно орошается в тушильной К 1мере водой. Расход воды на тушение составляет 4—5 м /т кокса. Недостаток мокрого метода тушения — значительная потеря тепла, так как все тепло кокса, поглощаемое водой, идет на ее испарение и не утилизируется. С парами воды теряется до 50% тепла, затраченного на коксование. [c.173]

На неоднородность качества кокса влияет и переменный тепловой эффект процесса в течение цикла коксования. Специальные исследования показали, что суммарный тепловой эффект реакции испарения, коксования и тепловых потерь по высоте не постоянен. Так, при работе на крекинг-остатке ромашкинской нефти он колеблется от 294 до 210 кДж/кг сырья [112]. Большие значения теплового эффекта наблюдаются в начале коксования (момент, когда происходит интенсивное испарение фракций сырья и повышенное образование газа и бензина). Затем, по мере установления постоянства выхода этих продуктов и увеличения доли процесса конденсации составляющих остатка, тепловые затраты снижаются до минимального значения. Почти совпадающие с приведенными результаты по тепловому эффекту коксоваиия в лабораторных условиях были получены в работе [75]. В процессе коксования при 450 и 475°С гудрона ромашкинской нефти (df =1,007, Сконр=18,2%, содержание фракции до 500°С — 20,4%) общий расход тепла на [c.183]

Для более низких относительных расходов, при которых уже имеет место перегрев, вычисление потери давления производится шаг за шагом. По существу потери давления по длине трубы, в которой происходит подогрев, кипение и перегрев, представляют сумму потерь давления в указанных трех зонах. Они могут быть определены непосредственно по графикам на рис. 5.19 и 5.20 или 5.21. Если отнопзение длины участка трубы, в котором происходит перегрев, к длине в зонах кипения и подогрева обозначить 2, а относительный расход, при котором в выходном сечении получается насыщен ный пар, Ц о (см. рис. 5.21), то относительный расход W при перегреве для такой же длины трубы и такой же интенсивности подвода тепла должен быть [c.110]

Схема движения теплоносителей. В кожухотрубных тенлообменннках применяются разнообразные схемы движения теплоносителей наиболее широко используемые из них показаны на рис. 9.1. Выбор схемы движения связан с выбором устройства для крепления и дистанционирования труб, составляющих поверхность теплообмена. Для сохранения одинакового расстояния между трубами должно быть обеспечено крепление труб тем или иным способом, через интервалы в 30—40 диаметров по длине труб, так чтобы pa пpeдeлeIп e потока и передаваемого тепла в трубном пучке было достаточно равномерным. Одно из наиболее подходящих устройств показано на рис. 9.1, а трубы в данном случае поддерживаются перегородками, имеющими отверстия, расположенные так же, как и в трубных досках коллектора. Такое устройство может быть использовано для обеспечения перекрестного тока при наличии или нескольких входных и выходных патрубков (см. рис. 9.1, г), или хорошО подогнанных перегородок на трубном пучке (см. рис. 9.1, в), позволяющих получить достаточно равномерное распределение потока через поверхность теплообмена. Как показано на рис. 9.1, а, в конструкциях, где использованы перегородки, они могут занимать либо все сечение трубного пучка, либо только часть его (см. рис. 91, б), так что течеиие тепл01юснтеля со стороны кожуха является частично осевым и частично перекрестным. Перегородки могут также иметь отверстия, позволяющие потоку со стороны кожуха двигаться в осевом направлении (см. рис. 9.1, д), однако такая конструкция используется не часто, поскольку в этом случае получаются менее благоприятные соотношения между интенсивностью передачи тепла и потерями давления. [c.169]

Необходимость отвода тепла при операции приготовления ни-труюи их смесей обусловлена тем, что процесс протекает с выделением тепла, а повышение температуры смешиваемых кислот более чем до 35—40 недопустимо. Под действием высокой температуры происходит частичное разложепие азотной кислоты, ее испарение и наблюдается более интенсивная коррозия апнарату- ры. Следовательно, при высокой температуре неизбежны больпгие потери азотной кислоты и быстрый износ аппаратуры. [c.204]

При недостаточном количесгве воздуха факел получается растянутым, топливо полностью не сгорает, что приводит к потере тепла. Чрезмерное количество воздуха недопустимо вследствие повышенньтх потерь тепла с отходящими дымовыми газами и более интенсивного окисления (окалинообразова-ния) поверхности нагрева. [c.129]

На котле фирмы Дюрр с горелками ТКЗ проверялось влияние избытка воздуха на топочные потери ири трех значениях интенсивности крутки, соответствовавших углу поворота лопаток на 40, 25 и О град. Как видно из рис. 4-5, интенсивность крутки заметно влияет на химический недожог топлива. Так, прп увеличении угла наклона лопаток от О до 25 и 40° и постоянном коэффициенте избытка воздуха за пароперегревателем, равном 1,1, потеря тепла от химической неполноты сгорания снижалась соответственно от 1,3 до 0,8 и 0,4%, а при аш1=4,07 то же изменение угла влекло за собой снижение потери 7з с 2,1 до 1,1 и 0,8%. В этих опытах давление мазута было не ниже 18 кГ/см , а вязкость и тепловое напряжение топочного объема не превышали, соответственно, 5,4° ВУ и 120-102 ккал/м -ч. Поскольку опыты показали, что независимо от угла наклона лопаток достаточно полное выгорание топлива имеет ме-172 [c.172]

В самых различных отраслях промышленности пылеприготовительные установки снабжаются сепараторами пыли. Работа сепаратора оказывает весьма существенное влияние как на основной процесс использования готового пылевидного материала, так и на процесс в самой пылеприготовительной установке. Так, например, техническими условиями ограничивается максимальный размер частиц, содержащихся в готовом цементе повышение доли крупных частиц ведет к снижению прочности строительных изделий. Так же недопустимо содержание крупных частиц, например, в готовой пыли ферросплавов, идущей для приготовления электродных обмазок. Значительрюе количество крупных частиц в готовой пыли твердого топлива ведет к увеличению потерь тепла от механической неполноты сгорания в топках парогенераторов, интенсивному шлакованию топочной камерыГ повышенному золовому износу поверхностей нагрева и т. д. [c.3]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология