Тепло и массообмен,

Для оптимизации тепло- и массообменных аппаратов и химических реакторов необходимо выявить участки с наихудшей для осуществляемого процесса гидродинамической обстановкой. Для [c.128]

Тепло- и массообмен в стационарном зернистом слое [c.103]

В настоящее время имеются многочисленные опытные данные по пристенному тепло- и массообмену в трубах с зернистым слоем. Ниже дано описание основных методов, использованных в работах разных исследователей. [c.129]

В результате рассмотрения имеющихся данных по пристенному тепло- и массообмену мы рекомендуем следующие формулы [c.138]

IV. 5. Тепло- и массообмен между зернистым слоем и потоком газа (жидкости) [c.140]

В работе [123] сделана попытка обобщить данные по тепло-и массообмену в плотных, дистанционированных и кипящих слоях с единой позиции внешней задачи с учетом максимальных скоростей потока в узких сечениях зернистого слоя и степени его турбулентности. Измерение степени турбулентности [c.164]

Предусматривается наращивать выпуск прогрессивного реакторного тепло- и массообменного, криогенного, вакуумного, холодильного оборудования на основе новых технологических процессов. [c.18]

Наибольшие трудности возникают при забивке реакционных аппаратов, тепло- и массообменной аппаратуры и трубопроводов продуктами полимеризации и осмоления в производствах-мономеров и синтетических каучуков и особенно в производствах дивинила, хлоропрена, хлорвинила и полихлорвиниловой смолы, этилена, полистирола, карбамидных смол, гидролизного этилового спирта. [c.295]

Для сокращения капитальных затрат и сроков строительства химических производств, а также снижения опасности при их эксплуатации значительную часть технологического оборудования (емкостную аппаратуру, насосно-компрессорное оборудование, тепло- и массообменные аппараты, технологические трубопроводы и др.) располагают вне производственных зданий на открытых площадках. Вынос оборудования на открытые площадки обусловливает новые требования к обеспечению безопасной эксплуатации производств в зимнее время. Нарушение этих требований неоднократно приводило к авариям. [c.292]

Теоретически существует другая возможность (кроме той, что указана в пунктах 3—5) использования экспериментальных результатов если ход Исследуемого явления удается описать в виде системы уравнений, то, решая ее для новых условий, можно определить ход явлений в этих условиях. В случае физико-химических процессов система уравнений, описывающих явление (например, кинетику реакции, тепло- и массообмен и т. д.), — это обычно система дифференциальных уравнений, которые не удается решить аналитически. Отсюда следует, что метод подобия имеет важное значение, хотя все чаще удается решать сложные системы уравнений благодаря использованию ЭВМ. [c.23]

Тепло- и массообмен для стоксового режима обтекания твердой сферы неньютоновским потоком с зависимостью для функции тока [c.215]

Рассматриваемая модель, впервые предложенная для каскада реакторов с мешалками, описывает состояние потока в секционированных колоннах, между секциями которых нет рециркуляционных потоков, а внутри каждой секции достигается полное перемешивание. Модель можно использовать в расчетах тепло- и массообменных аппаратов и химических реакторов. [c.116]

Изложенное не исключает, однако, возможности использования ячеечной модели для расчета тепло- и массообменных аппаратов и химических реакторов. Ниже будет показано (см. гл. VI), что в ряде случаев расчет по ячеечной, диффузионной и рециркуляционной моделям приводит к практически одинаковым результатам. [c.118]

Исследования показали, что в пространстве парообразования многокомпонентной смеси тепло- и массообмен между жидкостью и паром недостаточен. Поэтому в пространство, заполненное кипящей жидкостью, были помещены кольца Рашига различного размера или перфорированные пластинки с отверстиями различного диаметра. Это позволило регулировать тепло- и массообмен в желаемом направлении. [c.345]

Механизм движения газа в системах газ — твердые частицы весьма сложен из-за тенденции к образованию пузырей. На долю последних приходится значительная часть газового потока, и при движении через слой происходит непрерывный обмен газа между пузырями и непрерывной фазой -80. При отсутствии пузырей интерпретация экспериментальных данных по тепло- и массообмену между газом и твердыми частицами возможна только с учетом значительного обратного перемешивания ei. При этом роль последнего возрастает по мере уменьшения скорости газа. [c.64]

О связи тепло- и массообменных процессов [c.467]

В данной главе рассмотрены основные особенности фонтанирующего слоя и условия, необходимые для обеспечения его устойчивости. Изучаются такие гидродинамические характ еристики, как перепад давления, скорость начала фонтанирования, предельная высота фонтанирующего слоя, структуры потоков ожижающего агента и частиц, порозность и диаметр фонтана. Кроме того, для более глубокого понимания структуры фонтанирующего слоя привлекаются результаты исследований по тепло- и массообмену. Везде, где возможно, даны расчетные уравнения. [c.620]

Некоторые аварии в производстве винилхлорнда связаны с загазованностью помещений ацетиленом, винилхлоридом, хлористым водородом. Аварийные выбросы в атмосферу производственных помещений взрывоопасных и токсичных газов чаще всего происходят в результате колебаний давления в системе и разрушения самодельных предохранительных мембран, имеющих большой диапазон срабатывания и не обеспеченных отводными трубами. Загазованность иногда создается разгерметизацией сальниковой арматуры, трубопроводов, полимеризаторов и другой аппаратуры, что объясняется низким качеством их изготовления и ремонта. Следует значительно улучшить качество изготовления и монтажа оборудования трубопроводов и арматуры, тщательно подбирать для них коррозионно-стойкие материалы и прежде всего разработать более производительные и надежные смесители ацетилена с хлористым водородом, контактные аппараты, компрессоры ацетилена и реак ционного газа, тепло- и массообменную аппаратуру для газовыде ления и ректификации пожаро- и взрывоопасных смесей под высо кйм давлением. [c.71]

По формулам (2.32), (2.33) и (2.35) определяют коэффициенты понижения эффективности работы тепло- и массообменных аппаратов при любом пг, т. е. при характере распределения скоростей, описываемом степенной функцией (см. рис. 1.15). Значения этих коэффициентов, а также М, И при различных т приведены ниже (в числителе для круглой трубы, в знаменателе для плоской), при этом коэффициенты г], и рассчитаны только для = 0,3. Последние коэффициенты можно оп- [c.67]

Надежные данные относительно величины п следует получать путем статистического анализа всего имеющегося эмпирическою материала ио тепло- и массообмену при больших числах Праидтля и Шмидта. При достаточно большом объеме опытных данных систе.матические ошибки, неизбежные, но с наибольшим трудом поддающиеся анализу, уже можно рассматривать как ошибки случайные, что существенно облегчает анализ. Результаты таких расчетов, проведенных по экспериментальным дан ым двадцати шести авторских коллективов [c.182]

В реакторах с псевдоожиженным (кипящим) слоем микрос — ф -рического катализатора катализ, тепло — и массообмен осущес — тв.уяются при идеальном перемешивании реактантов с катализато — ром в режиме, характерном для безградиентных реакторов (то есть дифференциального типа). Как наиболее значимые достоинства реакторов этого типа следует отметить [c.126]

Одноступенчатый процесс гидрокрекинш вакуумных ДИС-.. тиллятов проводится в многослойном (до пяти слоев) реакторе с несколькими типами катализаторов. Для того, чтобы градиент темпере тур в каждом слое не превышал 25 °С, между отдельными слоями катализатора предусмотрен ввод охлаждающего ВСГ (квенчинг) и установлены контактно —распределительные устройства, обеспечивающие тепло— и массообмен между газом и реагирующим ПОТС ком и равномерное распределение газожидкостного потока над слоем катализатора. Верхняя часть реактора оборудована гасителями кинетической энергии потока, сетчатыми коробками и фильтрами для улавливания продуктов коррозии. [c.239]

Следует обратить внимание на то, что критерий Ыи ,, з может меняться в широких пределах в зависимости от теплопроводности элементов слоя, их формы и структуры слоя у стенки. Как показано выше, при Кез->0 3 увеличивается, что может привести к увеличению обш,его значения Ыист. э, особенно при близких значениях коэффициента теплопроводности вблизи стенки и внутри зернистого слоя. В работе [54] собраны данные по пристенному тепло- и массообмену в зернистом слое, среди которых есть подтверждающие это соображение. [c.138]

Корпус обогревается рубашками 2, в которые подается пар или высокотемпературный теплоноситель. Внутри корпуса вращается вал с лопатками 3. Жидкость подается в верхней части через распределитель 4 на внутреннюю поверхность корпуса. Лопасти размазывают жидкость по теплообменной поверхности, что обеспечивает интенсивный тепло- и массообмен в тонком слое жидкости и малое время пребывания продукта в аппарате, что особенно важно при обработке термонестойких веществ. Упаренная жидкость отводится через нижний штуцер 1. Верхняя, расширенная, часть аппарата 5 служит сепаратором брызг. Аппараты [c.164]

Имеется довольно большое число исследований - массо- и теплообмена в зернистом слое методом сушки пористых элементов, пропитанных водой. Разброс опытных точек получается обычно большим, однако средние данные близки к зависимости (IV. 71) и несколько ниже нее (рис. IV. 18, а). Ряд работ Тодеса и сотрудников [112] посвящен изучению массо- и теплообм а в системе шаров, уложенных в геометрически правилы е укладки или дистанционированных (е = 0,48—0,78). Обрабо1 > полученных данных в координатах Мыэ — Кеэ совместно с д н-ными для плотных слоев не приводит к единой зависимости [1, стр. 406]. Поэтому тепло- и массообмен в дистанционирован-ном слое шаров рассмотрен отдельно. [c.153]

Забродский . ., Житкевич JI. K. — В кн. Тепло- и массообмен в технологических процессах и аппаратах. Минск, 1966. [c.173]

Паровой поток, поднимающийся снизу, более нагрет и более богат тяжелыми (высококипящнми) компонентами, чем жидкостный поток, стекающий сверху (рис. 34). При взаимодействии этих неравновесных потоков происходит тепло- и массообмен высококипящие компоненты (ВКК) переходят в жидкостный поток, а легкие, низкокнпящие (НКК) компоненты — в паровой. В результате в верхней части колонны получаются пары, обога-щенцые низкокипящими компонентами и называемые дистиллятом (Д), а в нижней — жидкость, обогащенная высококипящим компонентом и называемая остатком С ). [c.103]

На рис. 4.9 показан вид зависимости F (b ), удовлетворительно обобщающий влияние отсоса (вдува) на тепло- и массообмен при всех значениях Z, Ре , включая начальный участок канала. Установлено [1], что эта зависимость хорошо описывается уравнением Микли — Сполдинга [c.136]

Многие химические и тепло- и массообменные процессы тесно связаны с нагреванием, выпариванием, охлаждением и конденсацией. В зависимости от условий технологического режима в качестве источников тепла используют дымовые газы, электроэнергию, воздух, в качестве промежуточных теплоносителей — жидкие и парогазообразные вещества. К жидким теплоносителям относятоя вода, нефтяные масла, глицерин, дифенильная смесь, кремний-органические жидкости, легкоплавкие расплавы металлов и др. К газообразным теплоносителям относятся перегретый водяной пар, воздух, продукты сгорания твердого, жидкого и газообразного топлив и др. [c.132]

В этом случае трибосопряжение рассматривается как термодинамическая система, состоящая из контактируемых тел, граничного слоя смазки н окружающей среды, с которой происходит тепло- и массообмен. [c.249]

Вертикальное расположение колонных аппаратов, обусловившее их название (колонны), диктуется экономией производственных площадей, простотой внутри- и межагрегатных коммуникаций, а также рациональной организацией взаимодействующих потоков в самих аппаратах (движение тяжелой фазы вниз, легкой — вверх). Значительно реже применяются горизонтальные тепло- и массообменные аппараты, особенно секционированные. Областью их преимущественного использования являются процессы высушивания и обжига (барабанные сушилки, обжиговые печи). В отдельных производствах встречаются также барабанные кристаллизаторы, абсорберы, экстракторы, ректификаторы и химические реакторы. [c.14]

Количественные характеристики структуры потока, определяемые интенсивностью продольного перемешивания (параметрами модели), используются для расчета тепло- и массообменных аппаратов и химических реакторов. При таких расчетах различные модели могут привести к практически одинаковым результатам, если эти модели формально адекватны друг другу и потоку в аппарате, т. е. совпадают функции распределения времени пребывания. При формальной адекватности можно, установив эквивалентные соотношения между параметрами сложной и более простой модели, вести расчет аппарата по уравнениям более простых моделей. В связи с этим рассмотрим возможность аппроксимации двухпараметрической комбинированной модели структуры потока более простой — однопараметрической диффузионной модедью. Для этой цели необходимо установить эквивалентную связь между параметрами обеих моделей. [c.95]

В твердой фазе проводят тепловые процессы (например, охлаждение и нагрев сыпучих и пастообразных материалов), сушку и сублимацию, в которых теплообмен сочетается с массопереда-чей, а также обжиг, хлорирование и другие процессы, в которых наряду с химическими реакциями имеет место тепло- и массообмен. Особое положение занимают измельчение, смешение и диспергирование твердых и пастообразных материалов, в результате которых иногда существенно меняются свойства веществ. [c.168]

Mashelkar R. А., Brit. hem. Eng., 15, 1297 (1970). Барботажные колонны (критический обзор литературы по гидродинамике, тепло- и массообмену в полых, насадочных п секционированных барботажных колоннах со сплошным слоем жидкости). [c.285]

Устойчивость реакторов с полным перемешиванием для гомогенных процессов являлась предметом изучения многих исследователей. Система в этом случае описывается обыкновенными дифференциальными уравнениями первого порядка. В случае гетерогенных каталитических процессов задача сильно усложняется. Модель реактора с неподвижным слоем катализатора рассматривали Лин Шин-лин и Амундсон Анализировался адиабатический реактор, в котором отсутствует радиальный тепло- и массоперенос. Выло принято также, что тепло- и массоперенос в осевом направлении осушествляются только за счет вынужденной конвекции. Скорость потока считалась равномерной по всему сечению реактора, а влияние длины реактора и изменения температуры на скорость потока — пренебрежимо малыми. Тепло- и массообмен происходил на пористой поверхности зерен катализатора. Исследовалась необратимая реакция первого порядка типа А—-В. Более сложные реакции также могут быть рассмотрены с помошью этого метода без введения дополнительных параметров. Полученная система дифференциальных уравнений была решена методом характеристик. [c.262]

В соответствии с выражением (1Х,13) были обработаны опытные данные Фриденберга по теплообмену между горизонтальными трубами и псевдоожиженными слоями мелких и легких частиц. Полученные результаты приведены на рис. 1Х-1, где по оси ординат вместо 81 8с отложена левая часть выражейия (IX,13) можно видеть близкое совпадение данных по тепло-и массообмену при надлежащем выборе способа их представления. По опытным данным Фриденберга найдено С — 2,0 0,4 т = = 0,56. [c.385]

Ф p a й M a H P. ., Г e л ь n e p и и Э. H., Доклад № 5—19 на 2-м Всесоюз. Совещ. по тепло-и массообмену. Минск,ИТМО АН БССР, 1964. [c.472]