Коэффициент неравномерности орошения

Влияние неудовлетворительного распределения жидкости тем значительнее, чем большим числом теоретических ступеней разделения обладает колонна. При коэффициенте неравномерности орошения 10% число теоретических ступеней разделения, получаемых в колонне, эквивалентной, например, 100 ступеням, [c.43]

Например, для dJd = 10 получаем = 0,27, а для dJd = = 30 имеем т, = 0,025. В первом случае степень перемешивания гпд настолько велика, что даже значительное повышение коэффициента неравномерности орошения мало снижает коэффициент использования насадочной колонны. Во втором случае такая зависимость не имеет места. Этот пример иллюстрирует эмпирическое правило, которое требует, чтобы отношение dJd , находилось в интервале от 10 до 30. Поэтому представительное значение числа теоретических ступеней разделения для колонны можно получить лишь при отношении dJd = 10 и при 1 0, [c.45]

Распределение жидкости по насадке. Наибольшая эффективность насадочных абсорберов достигается при равномерном распределении жидкости по поперечному сечению абсорбера, причем эта равномерность должна сохраняться во всех поперечных сечениях по высоте аппарата. При идеально равномерном орошении локальная плотность орошения в любой точке насадки постоянна и равна средней плотности орошения. Действительное распределение можно характеризовать коэффициентом неравномерности орошения [c.425]

По мере стекания по поверхности вертикальных труб при волновом и турбулентном режимах происходит выравнивание характера этого распределения (рис. 6.8.1.8), при этом изменение коэффициентов неравномерности орошения можно описать уравнением [c.538]

Распределение жидкости в потоке струи удобно оценивать коэффициентом неравномерности орошения К = III или вероятностью Р (/). [c.191]

Распределение жидкости по насадке можно характеризовать коэффициентом неравномерности орошения [c.189]

Основной характеристикой оросительного устройства является коэффициент неравномерности плотности орошения Хд, который определяет исходное распределение локальной плотности орошения элемента. Локальная плотность [c.129]

Коэффициент неравномерности плотности орошения по -й гармонике есть отношение [c.130]

Использование в расчетах водораспределения по оросителю эпюры д( г) приводит к очень громоздким вычислениям суперпозиции эпюр отдельных сопел. Поэтому желательно оперировать некоторыми компактными характеристиками неравномерности орошения в факеле отдельного сопла. Обычно неравномерность потоков оценивается коэффициентами неравномерности, которые могут быть вычислены различными способами. [c.203]

В теории расчета водораспределительных устройств градирен по аналогии с распределительными устройствами аппаратов химической технологии мерой неравномерности д(т) считается модуль отклонения средней плотности орошения от д. Среднее значение д и средний модуль отклонения от него могут рассчитываться с различными весовыми коэффициентами, что отражается на количественной оценке неравномерности орошения. [c.203]

Условие, при котором поток воды д в любой точке зоны орошения факела одиночного сопла одинаков и равен средней плотности д, характеризуется коэффициентом неравномерности К р = 0. [c.204]

Основной характеристикой оросительного устройства является коэффициент неравномерности плотности орошения к , который определяет начальное распределение плотности орошения Гд по периметру П орошаемого элемента [1,2]. [c.537]

Из последнего соотношения следует, что коэффициент теплоотдачи а пропорционален плотности орошения в степени /о и скорости капель ai в степени /з. Если допустить, что форсунка дает равномерный факел по всем направлениям, то неравномерность плотности потока в факеле форсунки объясняется неоднородностью поля скоростей.. Такое предположение позволяет считать, что скорость капли пропорциональна плотности орошения. Тогда из соотношения (4.23) следует (1 / /2, При прочих равных условиях интенсивность теплоотдачи должна возрастать с увеличением плотности орошения. [c.178]

Анализ уравнения (6.8.1.3) показывает, что темп затухания коэффициента неравномерности пропорционален т. е. высшие гармоники быстро затухают и неравномерность орошения можно характеризовать только величиной к 1. [c.538]

Приведенный расчет выполнен без учета влияния на основные размеры ректификационной колонны ряда явлений (таких как неравномерность распределения жидкости при орошении, обратное перемешивание, тепловые эффекты и др.), что иногда может внести в расчет существенные ошибки. Оценить влияние каждого из них можно, пользуясь рекомендациями, приведенными в литературе [8, 11, 12] ив гл. 3. Последовательность приведенного расчета рекомендуется сохранить и для колонн с насадками других типов. Расчетные зависимости для определения предельных нагрузок по фазам, коэффициентов массоотдачи и гидравлического сопротивления насадок достаточно полно представлены в литературе [I, 11] и в гл. 5. [c.237]

Из выражений (2.98) и (2.99) видно, что степень неравномерности орошения оказывает значительное влияние на минимальные характеристики орошения. Так, при п = 0,8, т. е. при разнице глубины пленки в 20%, минимальная плотность орошения Гмин возрастает в два раза. Волнообразование на поверхности пленки противодействует влиянию неравномерности орошения и снижает величину Г ин-Полезное действие волнообразования в этом случае может быть учтено коэффициентом в уравнении (2. 99). Для изотермического течения теория Т. Хоблера экспериментально подтверждается [152]. [c.49]

Следует отметить, что при кипении в пленке при малых плотностях орошения, когда главную роль играет турбулизация тонких пленок (б до 0,5 мм) паровыми пузырьками, эффект действия которых здесь больше, чем в большом объеме, значения коэффициента теплоотдачи должны превышать значения коэффициентов теплоотдачи для случая кипения в большом объеме. С увеличением тепловой нагрузки приходится повышать плотность орошения (во избежание оголения поверхности нагрева вследствие интенсивного испарения жидкости и появляющейся неравномерности в ее распределении). В этом случае растут амплитуды волн и, по-видимому, на турбулизацию пленки будут влиять уже не только число центров парообразования, а и гидродинамика течения жидкости. Если рассмотреть условия равновесия парового пузыря с окружающей жидкостью, то очевидно, что на него действуют давление жидкости р и [c.87]

Коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к воде, стекающей пленкой а = 0,85-9750/ = 0,85-9750-0,05 = 3053 Вт/(м -К), где = 0,05 кг/(м-с) — интенсивность орошения на 1 м горизонтальной трубы с одной ее стороны 0,85 — коэффициент, учитывающий неравномерность орошения труб водой. [c.325]

В одних случаях (например, на тарелках с большим живым сечением) величина Л/ остается постоянной с увеличением плотности орошения. В других случаях (например, при меньших живых сечениях) коэффициент быстро растет в неравномерном режиме, достигая максимума при переходе к равномерному режиму, причем при дальнейшем увеличении плотности орошения iV сначала падает (в равномерном режиме), а затем сохраняет постоянное значение (в режиме газовых струй). Зависимости и Ац от плотности орошения имеют различный характер. Из этого можно заключить, что плотность орошения и высота пены влияют на независимо, т. е. справедлива формула (Vn-133). [c.573]

На рис. Х-5 представлена зависимость коэффициентов скорости абсорбции КгОз 75—78%-ной серной кислотой при 35—45° С от скорости газа. Эта зависимость получена на полузаводской установке для различных насадок. Как видно из этих и других данных, коэффициенты, полученные в лабораторных условиях, в 2—4 раза превышают коэффициенты, характерные для полузаводских условий. Такая разница объясняется тем, что в производственных условиях возможны неравномерность распределения орошения по насадке и газа по сечению башни, а также проскок ЗОа в абсорбционные башни и частичное загрязнение их насадок. [c.633]

Размеры зон полного перемешивания на ситчатой тарелке у приемного порога длина зоны составляла 100—150 мм, а у сливного порога — О-+50 мм. Размеры зон мало изменились при изменении нагрузок по газу и жидкости и высот сливной перегородки. Сливные перегородки имели высоту 25, 50, 75 и 100 мм. Плотность орошения изменилась от 0,5 до 3,5 м /ч м скорость газа, рассчитанная на свободное сечение колонны, — от 0,5 до 1,35 м/с. Была обнаружена и поперечная неравномерность структуры потока. Значения Ре диффузионной зоны в центре тарелки превышали в несколько раз значения Ре у стенок колонны. Для определения среднего по сечению коэффициента турбулентной диффузии в зоне, описываемой диффузионной моделью, предложена зависимость [c.348]

Установлено, что эффективность нижних пакетов насадки значительно выше верхних, что обусловлено уменьшением составляющей поперечной неравномерности по высоте колонны. Опытные данные, полученные на стендах с колоннами диаметром 400 и 900 мм, позволили определить, что коэффициент масштабного перехода (КМП) зависит от поперечного сечения аппарата и от неравномерности распределения орошения. [c.205]

В большинстве случаев применения слоев с орошением реагенты находятся как в газе, так и жидкости. Все реагенты должны достичь активной поверхности пористых частиц катализатора. Пленка жидкости очень тонкая, и сопротивление переноса от газа к внешней поверхности частицы пренебрежимо мало, если катализатор обладает высокой активностью (низкий коэффициент эффективности). Основное сопротивление массопередаче — это сопротивление при диффузии реагентов и продуктов в заполненных жидкостью порах. Но даже и это сопротивление может оказаться несущественным, если мала скорость химического превращения (высокий коэффициент эффективности). Суммарное превращение часто значительно снижается из-за неравномерности потока жидкости, что приводит к разбросу времени пребывания различных зон протекающей жидкости. [c.629]

Неравномерность в распределении жидкости по колонне всегда вызывает снижение числа теоретических ступеней разделения вследствие того, что соотношение расходов пара и жидкости в различных точках насадки отклоняется от нормы. Глубокий теоретический анализ влияния неравномерности распределения жидкости на эффективность колонны был выполнен Хьюбером и Хильтенбруннером [5]. Они приняли за основу модель, представляющую собой колонну с четырехугольным поперечным сечением, разделенную воображаемой продольной перегородкой на два отдельных отсека, работающих при неодинаковых нагрузках. В качестве критерия (коэффициента) неравномерности орошения I было принято относительное отклонение локальной плотности орошения от ее среднего значения, рассчитанного для поперечного сечения колонны [c.44]

Коэффициент использования насадочной колонны п1па является функцией коэффициента неравномерности орошения I и степени перемешивания т , отнесенной к одной теоретической ступени разделения [c.44]

С увеличением скорости газа иеравномериость орошения уменьшается. Так, например, при прспускании воздуха через-насадку из колец высотой 5 hi, при диаметре колонны 600 жл, плотности орошения водой 6000 кг/Ji час были получены следуюп ие коэффициенты неравномерности орошения <р, определяемые отношением фактического количества жидкости в данном сечении колонны к общей плотности орошения [c.505]

Для оценки качества распределения жидкости при полной смоченности торца пасадки и круговой симметрии плотности орошения L, наблюдаемой при орошении по кольцевым зонам, можно использовать предложенный Л. М. Ластовцевым коэффициент неравномерности и, показывающий степень отклонения значений L (на всей орошаемой поверхности или на ее отдельных участках) от идеального распределения жидкости [60] [c.65]

Вращающиеся перфорироваппые стаканы, выполненные в впде усеченного конуса с направленной вниз вершиной, применяют для разбрызгивания расплава аммиачной селитры в полых башпях [80]. Испытания подобного оросителя чашеобразной формы, удаленного на расстояние 0,7. м по вертикали от плоскости стенда, па воде показали, что при отверстиях, расположенных ярусами по окружностям, па орошаемо поверхности возникают разобщенные кольцевые пояса смоченности, а при от1 ерстиях, расположеииых по винтовым линиям, достигается полная смоченность поверхности орошения при достаточно равномерном распределении жидкости, т. е. коэффициент неравномерности х в этом случае низок (рис. 35). [c.115]

При работе реальных пленочных аппаратов в той или иной степени имеет место неравномерность начального орошения поверхностей теплообменных труб по их периметру. Приближенный анализ влияния этого эффекта [29] показывает уменьшение среднего значения коэффициента теплоотдачи по поверхности теплообмена, что приходится компенсировать увеличением трубчатой части пленочного аппарата до 30—40 %. Наиболее значительным влияние неравномерности орошения оказывается при необходимости-нагрева (или испарения) жидкой пленки в аппаратах, работающих при постоянной температуре греющей поверхности (Т = = onst). При условии постоянства теплового потока к пленке, например при электрическом обогреве, неравномерность орошения практически не оказывает заметного влияния на нагрев, жидкой пленки. [c.132]

Влияние плохого распределения жидкости на массообмен. Неравномерное распределение жидкости по насадке ведет к ухудшению массообмена. Опыты Нормана [16] по испарению воды на угольной хордовой насадке показали, что при плохом распределении жидкости (в результате неправильной установки оросителя) не только уменьшаются коэффициенты массопередачи, но и понижается показатель степени у скорости газа в зависимости коэффициента массопередачи от скорости газа. Если при хорошем распределении этот показатель степени составлял 0,8, то при плохом он понизился до 0,56. При достаточно больших плотностях орошения (10—15 м ч) и сравнительно небольших скоростях газа (около 1,3 м1сек) коэффициент массопередачи был одинаковым в случае плохого и хорошего распределения жидкости влияние плохого распределения стало заметным при повышении скорости газа примерно до 3 м1сек. Это можно объяснить тем, что при низких скоростях газа жидкость в нижней части аппарата была далека от состояния равновесия с газом и влияние плохого распределения жидкости не было заметным при больших скоростях газа в нижней части аппарата жидкость была близка к равновесию и плохое распределение жидкости оказало большее влияние. [c.433]

Полученное в опытах значение коэффициента теплопередачи в зависимости от плотности орошения колеблется в пределах от 300 до 800 ккал/м -ч-град. Значение коэффициента теплопередачи, рассчитанное по условиям опытов на основе известных формул [2, 3], составляет величину порядка 1500—2000 ккал/м -ч-град. Разни-цй между опытным и рассчитанным значением коэффициента тепло- передачи объясняется значительным влиянием гидрофобности полиэтиленовой пленки. Это приводит к тому, что часть теплопередающей поверхности остается не смоченной и не участвует в процессе теплообмена. Отрицательное влияние оказывают и складки, неизбежно образующиеся на полиэтиленовой пленке при неравномерном распределении нагрузки по ее параметру. [c.39]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология