Массоотдача на активную поверхность насадок

В случае хорошей растворимости абсорбируемого газа (например, ЫНз в воде) активная поверхность насадки не поддается расчету, поэтому базируются на объемном коэффициенте массоотдачи, определяемом часто по формуле [c.496]

Насадочная колонна обеспечивает необходимые условия для диффузионного переноса вещества в системе контактирующих сред. В зависимости от величины коэффициентов массоотдачи и активной поверхности насадки общая высота колонны характеризует определенную разделительную способность аппарата. С другой стороны, единице разделительной способности колонны должна отвечать некоторая высота насадки, определяемая приведенным выше выражением высоты единицы переноса (ВЕП). В этом смысле ВЕП можно рассматривать как меру сопротивления массопередаче, позволяющую производить сравнительную оценку разделительной способности насадочных колонн. [c.82]

Объемные коэффициенты массоотдачи и массопередачи. Поверхность контакта фаз, к единице которой отнесены коэффициенты массоотдачи и массопередачи, в большинстве случаев трудно определить. Как будет показано ниже, в барботажных массообменных аппаратах эта поверхность представляет собой совокупность поверхностей брызг, пены и пузырей в насадочных аппаратах — некоторую активную часть геометрической поверхности насадки, смачиваемую жидкостью. Поэтому коэффициенты массоотдачи и массопередачи часто относят не к поверхности контакта фаз Р, к рабочему объему аппарата V, который связан с поверхностью зависимостью [c.409]

Метод исследования массоотдачи при абсорбции в насадочной и шариковой колоннах [140, 1411. Находят объемный коэффициент массоотдачи из опытов в насадочной колонне и поверхностный коэффициент массоотдачи из опытов по абсорбции того же газа той же жидкостью в шариковой колонне (стр. 165), причем диаметр шариков берут равным номинальному размеру насадки. При условии полной смоченности поверхности шариков и активности всей этой поверхности удельная активная поверхность в насадочной колонне [c.440]

Насадочные абсорберы. Основные размеры насадочного абсорбера могут быть рассчитаны по расходу газа, его средней скорости и требуемой поверхности массообмена F. Последняя определяется из общего уравнения массопередачи, с помощью которого средняя движущая сила находится без затруднений (см. главу IX). Напомним только, что под величиной F подразумевается не геометрическая (Fr), а активная поверхность насадки, т. е. F = = F/фа. Таким образом, если удельная геометрическая поверхность насадки равна а м /м , а площадь поперечного сечения абсорбера составляет / м , то рабочая высота аппарата Н (высота слоя насадки) выразится так Н = Flaf = FJ(p af. Для расчета Н достаточно, очевидно, знать коэффициент массоперадачи Ку, что требует, в свою очередь, предварительно определить коэффициенты массоотдачи /(у и K i- [c.495]

Кревелен объясняют тем, что при физической абсорбции часть поверхности насадки, покрытая медленно обновляющейся застойной жидкостью, не активна при хемосорбции в условиях независимости массоотдачи от гидродинамического режима активна вся смоченная поверхность насадки. [c.176]

Наиболее надежны по активной поверхности при абсорбции хорошо растворимых газов результаты, полученные методами 5 и 6. Из работ, выполненных этими методами, сомнительными представляются исследования Вейсмана и Бониллы (кривая ]0 на рис. 140), поскольку по их данным сильно возрастает с увеличением скорости газа, а влияние плотности орошения (при насадке кольцами) незначительно. Авторы опытов с кольцами не проводили, а обработали данные Теккера и Хоугена [145] по испарению воды с поверхности пористой насадки и данные Мак-Адамса [146] по испарению с орошаемой насадки. Мак-Адамс применял кольца из теплопроводного материала (угля), вследствие чего часть тепла передавалась путем теплопроводности через несмочен-ную поверхность насадки поэтому влияние плотности орошения на массоотдачу оказалось малым. Влияние скорости газа на массоотдачу в опытах Мак-Адамса, наоборот, завышено (показатель степени при скорости газа 0,9). [c.446]

Рещ1ркуляц11я абсорбента. При малых расходах Ь, т.е. при низких плотностях орошения Ь/(/ р) абсорбента, жидкости может оказаться недостаточно для хорошего смачивания элементов насадки. В этом случае в массообмене участвует лишь часть ( активная ) поверхности насадочных тел / а < Г. Отсюда — низкая эффективность работы аппарата в целом. При рециркуляции абсорбента в работу включается дополнительная поверхность контактирования жидкости и газа, так что Г. Кроме того, растет коэффициент массоотдачи в жидкой фазе за счет турбулизации пленочного течения такой рост особенно эффективен в случае низкой пропускной способности Если при этом увеличение пропускной способности стадии массоотдачи И массопередачи в целом кхР (или куР) компенсирует уменьшение движущей силы и дополнительные затраты энергии на перекачку абсорбента снизу вверх, то рециркуляция абсорбента оправдывает себя. Ее применение также целесообразно при необходимости отвода большой теплоты абсорбции на линии возврата абсорбента устанавливают холодильник (на рис. 11.20, а не показан). О необходимости поддержания рабочей температуры процесса за счет охлаждения жидкости подробнее см. в разд. 11.2.2. [c.937]

Обобщение кинетики ректификации по коэффициентам массоотдачи, отнесенным к единице поверхности контакта фаз, является более строгим в теоретическом отношении. Однако ввиду недостаточности накопленного экспериментального материала по активной иоверхности контакта фаз в колоннах с мелкой насадкой в на-стояи(ее время используют зависимости вида (111-124) и (111-125). [c.105]