Насадки влияние скорости газа

При истечении в атмосферу газа (пара,. .., воздуха) под высоким давлением происходит резкое изменение объема этого газа. В этом случае необходимо учесть его сжимаемость. Пренебрегая потерями в насадке, из которого происходит истечение совершенного газа, и влиянием веса газа, можно определить скорость адиабатического истечения по формуле Сен-Венана-Венцеля [c.74]

Исследования абсорбции НаЗ мышьяково-содовым раствором в лабораторных условиях [2051 показали, что /( не зависит от концентрации сероводорода в растворе (при pH =8,2—8,3), но снижается по мере насыш,ения раствора и уменьшения pH. Изменение температуры в пределах 17—53 °С не влияет на Кр- С повышением плотность орошения Кр возрастает оказывают влияние также скорость газа и содержание в нем НаЗ. В производственных абсорберах с хордовой насадкой при скорости газа 0,6—1 м/сек и орошении около 10 л/м газа в среднем Кр составляет около 10 кмоль м - ч - бар . [c.477]

Характер влияния скорости газа на выход продукта не зависит от наличия организующей насадки, но выход продукта в органи- [c.280]

Данная зависимость проверена в широком диапазоне изменения критериев S g = 0,6 5,45 и Ree = 3 +- 2000 и получена с учетом влияния продольного перемешивания потоков в слое насадки. В качестве линейного размера в критерии Reo принимался диаметр насадки, линейная скорость газа определялась в расчете на полное свободное сечение насадки. [c.103]

Рис. 1-55. Влияние скорости газа на удерживающую способность насадки.

Все данные относятся к одной и той же плотности орошения. Кривые выражают влияние скорости газа в башне на коэффициент скорости абсорбции окислов азота 76%-ной серной кислотой. Диаграмма показывает, что из всех указанных видов насадок наиболее эффективны кольца диаметром 50 мм. Обращает на себя внимание различный характер кривых. Для кварцевой насадки уже при небольшой скорости движения газа скорость поглощения практически перестает зависеть от скорости газа. Это объясняется повышенной турбулентностью газового потока в кусковой насадке, вследствие чего уже при небольшой скорости движения газа процесс поглощения в основном определяется величиной г. . В случае кольцевой насадки поглощение в гораздо большей мере зависит от скорости движения газа газовый поток здесь менее турбулентен, чем в кусковой насадке, и решающую роль играет сопротивление г . [c.110]

Влияние скорости газа в скрубберах на улавливание пыли зависит от преобладающего в связи с ее дисперсностью механизма осаждения пыли. Ряд данных подтверждает, что более крупная пыль (например, пыль доменного газа) улавливается лучше с ростом скорости газов как в скрубберах с насадкой, так и в полых скрубберах. Это вызвано тем, что интенсивность осаждения крупных частиц на каплях под действием сил инерции возрастает с повышением относительной скорости частиц пыли и водяных капель. [c.178]

При работе насадочной колонны в пленочном режиме обычно не вся поверхность насадки смочена жидкостью. В этом случае поверхность массопередачи будет меньше поверхности насадки. Отношение удельной смоченной поверхности ко всей удельной поверхности насадки называется коэффициентом смачивания насадки и обозначается через т. е. = Осм/ - Значение ]i в большой степени зависит от величины плотности орошения U и способа подачи орошения на насадку, или от числа точек орошения п р. С увеличением и и Пор до определенных значений величина у возрастает, после чего остается практически постоянной. Она также растет с увеличением насадочных тел. Изменение скорости газа на значение коэффициента у заметного влияния не оказывает. [c.65]

Влияние скорости газа на коэффициент абсорбции К а, установленное в ходе этих опытов [6], показано на рис. 6. 6 в виде кривых, характеризующих результаты работы как опытного, так и промышленного абсорберов. Приводимые на этом рисунке коэффициенты абсорбции опытной установки рассчитаны для небольших секций абсорбера. Для самой нижней секции абсорбера наблюдались неожиданно высокие значения коэффициентов абсорбции, вероятно, вследствие влияния впрыска воды ниже слоя насадки поэтому эти значения не показаны на графике. На рис. 6. 7 показана зависимость коэффициента абсорбции от циркуляции жидкости для отпарной колонки опытной установки. [c.121]

Как показывает этот график, увеличение отношения скорости-жидкости к скорости газа вызывает увеличение критерия Пекле. Поверхностное натяжение сушественного влияния не оказывает. Для насадки, состоящей из небольших шариков, критерий Пекле будет несколько больше, чем для цилиндрической насадки. [c.49]

Наиболее надежны по активной поверхности при абсорбции хорошо растворимых газов результаты, полученные методами 5 и 6. Из работ, выполненных этими методами, сомнительными представляются исследования Вейсмана и Бониллы (кривая ]0 на рис. 140), поскольку по их данным сильно возрастает с увеличением скорости газа, а влияние плотности орошения (при насадке кольцами) незначительно. Авторы опытов с кольцами не проводили, а обработали данные Теккера и Хоугена [145] по испарению воды с поверхности пористой насадки и данные Мак-Адамса [146] по испарению с орошаемой насадки. Мак-Адамс применял кольца из теплопроводного материала (угля), вследствие чего часть тепла передавалась путем теплопроводности через несмочен-ную поверхность насадки поэтому влияние плотности орошения на массоотдачу оказалось малым. Влияние скорости газа на массоотдачу в опытах Мак-Адамса, наоборот, завышено (показатель степени при скорости газа 0,9). [c.446]

До точки инверсии фаз скорость газа не оказывает существенного влияния на удерживающую способность насадки. Выше точки инверсии удерживающая способность резко возрастает. [c.389]

С целью установления влияния барботирующего газа на массопередачу из жидкости к твердым частицам при восходящем потоке были проведены исследования по адсорбции адипиновой кислоты из водного раствора активированным углем с эквивалентным диаметром частиц 3,2 и 4,2 мм. Высота слоя в колонне диаметром 50 мм изменялась от 0,1 до 2 м. Приведенные скорости газа и жидкости лежали в следующих пределах = 0,03 ч-4-0,23 м/с оУд, = (0,78 4-3,8) 10 м/с. Исследования показали, что без подачи газа массоперенос описывается уравнением (111.32). Однако введение в слой затопленной насадки газа не привело к существенному изменению массопереноса, о чем свидетельствуют данные рис. 37. Представленные здесь результаты опытов показы- [c.76]

Опытами установлено [1, 49, 51, 58—631, что б возрастает с увеличением плотности орошения и почти не зависит от скорости газа при режимах ниже точки подвисания. Значительное влияние на б оказывают форма и размер насадочных тел, а также свойства орошающей жидкости [46, 59, 621. В соответствии с теоретической формулой (VI-18) величина б возрастает с увеличением удельной поверхности насадки а, т. е. с уменьшением размера насадочных тел. [c.405]

Наши опыты, проведенные совместно с Фурманом на колонне диаметром 500 мм с кольцами размером 25 (внавал) и 50 мм (внавал и в укладку), подтвердили большое влияние способа подачи орошения. При подаче орошения без разбрызгивания в режимах ниже точки подвисания унос мало зависит от скорости газа и плотности орошения, составляя примерно 0,1 г/1 ж газа. Резкое возрастание уноса (до 2—10 г/1 м газа) наблюдается вблизи точки захлебывания. При поднятом над насадкой оросителе унос значительно выше и возрастает с повышением скорости газа и плотности орошения. От размеров насадочных тел и способа их загрузки унос мало зависит. С увеличением вязкости жидкости от 1 до 2 мн сек/м наблюдалось уменьшение уноса в 2—4 ра.за. [c.437]

Исследование факелов инжекционных горелок полного предварительного смешения освещено в ряде работ [Л. 4, 39, 69]. В этих работах показано, что длина факела для предварительно подготовленной газовоздушной смеси не зависит от того, где осуществляется сжигание — в туннеле или вне его. Однако на длину факела оказывает влияние скорость выхода газовоздушной смеси из насадка (до определенных чисел Рейнольдса), температура газо- [c.14]

Первый режим - пленочный - наблюдается при небольших плотностях орошения на малых скоростях газа. В этом режиме отсутствует влияние газового потока на скорость стекания по насадке [c.59]

Для исследования влияния парметров насадки на проводимый процесс были проведены расчёты степени окисления нафталина при одинаковых гидродинамических условиях (скорости газа и высоты неподвижного слоя) с различными насадками. [c.114]

Влияние плотности орошения проявляется прежде всего в увеличении количества жидкости, удерживаемой слоем насадки и опорно-распределительной решеткой, что влечет за собой увеличение поверхности контакта фаз. Поэтому с ростом Lop степень абсорбции возрастает. Увеличение Lop не оказывает, однако, заметного влияния на интенсивность движения насадки — фактор, играющий существенную роль в развитии межфазной поверхности. В Связи с этим влияние Lop на Kv меньше, чем влияние Шг (в выражении (III.16) п=0,4, т. е. в 3 раза меньше т)- Увеличение плотности орошения приводит к сдвигу минимума степени абсорбции (см. рис. III.17) в область бодее низких линейных скоростей газа, так как ускоряет переход насадки в состояние развитого взвешивания. [c.164]

На эффективность насадочных абсорберов оказывают большое влияние диаметр и высота слоя насадки, определяемые указанным выше методом по скорости газа и требуемой поверхности массообмена. Расчет последней производится по коэффициентам массопередачи при помощи приведенных выше формул, полученных путем обобщения опытных данных для аппаратов малого диаметра (преимущественно не более 0,5 м). Практика показывает, что применительно к промышленным аппаратам рассчитанные коэффициенты массопередачи оказываются Завышенными и, следовательно, поверхности массообмена — заниженными. Это, расхождение, являющееся следствием неравномерного распределения жидкости и газа по сечению аппарата, а также их продольного перемешивания, часто довольно значительно (в 2—3 раза). Для обеспечения надежности работы проектируемых абсорберов необходимо корректировать рассчитанные размеры по имеющимся данным эксплуатации промышленных аппаратов. [c.497]

В орошаемой насадке значение коэффициента выше. Приближенная величина Dr для условий работы промышленных насадочных аппаратов составляет примерно 100—500 см /с. При таких значенияхДг величина Вор, характеризующая степень продольного перемешивания, высока, что говорит об отсутствии влияния на эффективность абсорбции продольного перемешивания газа. Однако в некоторых случаях (например, при малой скорости газа и очень высокой плотности орошения) отрицательное влияние продольного перемешивания следует учитывать, особенно, если требуется обеспечить высокий коэффициент извлечения. [c.78]

Рассмотрим движение газожидкостной смеси в патрубке, который будем моделировать цилиндром радиуса и длиной Ь,. Примем, что скорость газа имеет две составляющие осевую V, и тангенциальную Радиальная составляющая скорости газа мала по сравнению с и и в первом приближении ее влиянием на процесс осаждения капель на стенке патрубка можно пренебречь. Предполагая, что поток газа набегает на насадку с центробежными патрубками равномерно по сечению аппарата, можно найти среднюю продольную скорость газа в патрубке [c.490]

Эмпирические объемные коэффициенты массопередачи используют и при расчете других хемосорбционных процессов. В качестве примера отметим расчет магнезитового и известнякового процесса санитарной очистки от 502. Так, в работах [278] рекомендованы значения К тй для высокоинтенсивных абсорберов с подвижной шаровой насадкой и абсорберов распыливающего типа, причем основное интенсифицирующее влияние на массообмен в аппаратах обоих типов оказывает повышение скорости газа. То же касается прямоточных скоростных абсорберов, рекомендуемых для извлечения ЗОг водными суспензиями золы. [c.215]

Уравнение выведено на основании опытов, проведенных при циркуляции жидкости 3400 кг1ч-м и скоростях газа в пределах 0,027—0,168 м/сек. Выяснилось, что скорость газа не оказывает значительного влияния на процесс абсорбции расход жидкости оказывает существенное влияние. Если сопротивление массообмену создается только за счет жидкой фазы, то следует ожидать, что величину К а можно экстраполировать и для других расходов жидкости, принимая, что она меняется приблизительно пропорционально Ь"/ , хотя в вопросе о показателе степени и нет единого мнения. Однако возможность экстраполирования данных Шнеерсон и Лейбуш [281 для других размеров насадки еще более сомнительна, поскольку до сих пор точно не установлено влияние этого параметра на коэффициенты абсорбции. Изучение абсорбции СОз водой [32] показало, что изменение размера насадки в пределах от 10 до 32 мм не влияет на величину К а (которая, как установлено этими опытами, меняется пропорционально Однако по данным других исследователей [33] размер насадки влияет на коэффициент абсорбции К а, а также на требуемую интенсивность циркуляции жидкости. Например, при расходе жидкости, сопоставимом с расходом, применявшимся в опытах Шнеерсон и Лейбуш (3400 кг/ч-м ), коэффициент К а (для десорбции О г) при диаметре колец 13 мм почти в 2 раза больше, чем при диаметре 50 мм. [c.37]

В условиях струйчатого орошения насадки изучено влияние на брызгоунос скорости газа, плотности орошения и расстояния от оросителя до насадйи. Показано, что влияние скорости газа на унос жидкости из насадочных колонн невелико, причем кривые зависимости относительного брызгоуноса от скорости характеризуются наличием. максиму ма в диаиазоне 1,3—1,7 м/сек. [c.67]

Влияние плохого распределения жидкости на массообмен. Неравномерное распределение жидкости по насадке ведет к ухудшению массообмена. Опыты Нормана [16] по испарению воды на угольной хордовой насадке показали, что при плохом распределении жидкости (в результате неправильной установки оросителя) не только уменьшаются коэффициенты массопередачи, но и понижается показатель степени у скорости газа в зависимости коэффициента массопередачи от скорости газа. Если при хорошем распределении этот показатель степени составлял 0,8, то при плохом он понизился до 0,56. При достаточно больших плотностях орошения (10—15 м ч) и сравнительно небольших скоростях газа (около 1,3 м1сек) коэффициент массопередачи был одинаковым в случае плохого и хорошего распределения жидкости влияние плохого распределения стало заметным при повышении скорости газа примерно до 3 м1сек. Это можно объяснить тем, что при низких скоростях газа жидкость в нижней части аппарата была далека от состояния равновесия с газом и влияние плохого распределения жидкости не было заметным при больших скоростях газа в нижней части аппарата жидкость была близка к равновесию и плохое распределение жидкости оказало большее влияние. [c.433]

Увеличение скорости газа приводит к росту коэффициента массопередачи Кы и, следовательно, к уменьшению объема аппарата. Соответственно уменьшается и его стоимость. Но одновременно увеличиваются гидравлическое сопротивление и высота насадки, а поперечное сечение аппарата уменьшается. С этими факторами связаны затраты на перекачку газа и жидкости. При оптимизации следует учесть все эти влияния. [c.191]

Зависимость объемного коэффициента массоотдачи от скорости газа получена при обработке данных различных исследователей для свободного (бее насадки) барботажного слоя. При секционировании с помощью насадки эффективность массообмена увеличивается, особенно для насадки мелких размеров. Для крупных насадок (50 мм и более) увеличение по сравнению с свободным бар-ботйжным споем сравнительно невелико, поэтому для промышленных абсорберов с затопленной насадкой можно использовать данные рис. П-11. Влияние плотности орошения на объемный коэффициент массоотдачи можно учесть с помощью зависимости [c.81]

Растворы карбоната натрия. Комшток и Додж не обнаружили влияния скорости газа на коэффициент массопередачи при абсорбции СО2 раствором НаНСОз в колОнне с насадкой из колец Рашига 10 ли . Однако они отмечают, что снижение коэффициента массопередачи при увеличении степени конверсии происходит в соответствии с уравнением для абсорбции, сопровождающейся химической реакцией второго порядка (рйс. 1-85). [c.58]

Абсорбция. Скорость абсорбции аммиака в разлхиных жидких средах явилась предметом весьма обширных исследований в литературе опубликованы данные, полученные с применением абсорбционных аппаратов различного типа. Перечень важнейших исследовательских работ, проведенных в этой области, дается в табл. 10.3. Все исследователи единодушно признают, что абсорбция аммиака в воде определяется главным образом массовой скоростью газа. Ряд исследователей обнаружил, что в колоннах со смоченной стенкой и насадочных колоннах с насадкой, выполненной из некоторых материалов, влияние массовой скорости жидкости па обш ий коэффициент массообмена весьма мало и им можно пренебречь отсюда следует, что скорость абсорбции аммиака определяется только пленочным сопротивлением со стороны газа. Однако другие исследователи обнаружили отчетливое влияние скорости ЖИДКОСТ на обш ий коэффициент массообмена и на основании этого пришли к выводу, что скорость абсорбции определяется сопротивлением газовой и жидкостной пленок. Опубликован [28] анализ теории абсорбции аммиака в воде и в разбавленных кислотах. [c.239]

Коэффициент смачивания зависит от плотности орощения д и способа распределения воды по площади насадки. Он возрастает с увеличеггнем д до некоторого предела, а затем остается практически постояппг . Возможно его возрастание с увеличением размеров элементов насадки. Скорость газа в абсорбере в режимах ниже точки подвисания не оказывает заметного влияния на коэффициент з. Выше точки подвисания гр возрастает с увеличением скорости газа. [c.161]

Исследование уравнений (24) и (30) показывает, что для того, чтобы улучщить рабочие характеристики колонки, нам требуется уменьшить средний размер частиц насадки и толщину пленки неподвижной жидкой фазы. Нам также требуется очень однородная насадка. Коэффициенты л и со (уравнение (24)) и А (уравнение (30)) зависят от качества этой насадки. Как и для внутреннего диаметра полой капиллярной колонки, уменьшение среднего размера частиц насадки оказывает два противоположных влияния на рабочие характеристики колонки в ГХ. Проницаемость уменьшается, и уменьшается ВЭТТ. Кроме того, минимальная ВЭТТ достигается при большем значении скорости газа-носителя. Поэтому чтобы компенсировать уменьшение проницаемости колонки и воспользоваться повышением оптимальной скорости газа-носителя, давление на входе в колонку следует значительно повысить. В соответствии с этим по- [c.135]

Размещение в слое пучков вертикальных труб также оказывает положительное влияние на однородность псевдоожижения. Так, при установке в слое пучка трубок Фильда [232] наблюдалось уменьшение размеров газовых пузырей (крупные пузыри разрушались). Псевдоожижение мелкозернистого материала в слое крупнокусковой насадки [33] характеризуется отсутствием крупных пузырей, так как их размер ограничен величиной зазора между элементами насадки. В слое отсутствуют поршни, нет интенсивных всплесков. Пульсации давления наблюдаются только при высоких скоростях газа, когда часть материала выносится в пространство над насадкой. Псевдоожиженный слой в аппарате с крупнокусковон (шаровой) насадкой изображен на рис. 1У-29. [c.132]

С увеличением скорости газа, плотности орошения, Статической высоты насадки и с уменьшением диаметра шаров наблюдается рост межфазной поверхности. По данным [47] влияние этих параметров, включая и скорости газа, на поверхность контакта фаз аналогичио влиянию их на количество удерживаемой жидкости, причем не только качественно, но и количественно [c.152]

Продольное перемешивание фаз увеличивается [ 37, 47]-с ростом скорости газа и плотн,ости орошения. Очень сильное влияние 47] оказшает скорость газа в режиме развитого взвешивания, коэффициент продольного перемешивания фаз растет с увеличением статической высоты насадки и почти не зависит [47] от плотности и диаметра шаров, а также от диаметра модели. [c.153]

Коэффициент массоотдачи в газовой фазе возрастает при увеличении скорости газа, плотности орошения, статическоп вы-соз Ы насадки и при уменьшении свободного сечения решетки, что связано [16] с увеличением при этом количества удерживаемой жидкости и интенсивности турбулизации газовой и жидкой фаз. В работе [71] отмечается, что коэффициент массоотдачи в газовой фазе линейно возрастает с ростом скорости газа, а из [40] следует, что эта величина в режиме начального взвешивания резко возрастает, а в режиме развитого взвешивания этот рост становится более медленным. Отмёчается [47], что влияние плотности и диаметра шаров на массообмен второстепенны. [c.153]

Вторым, более важным моментом, связанным с возможным увеличением скорости вертикального потока газовой фазы, является динамическое воздействие газа на стекающую по поверхности насадки пленку жидкости. Опыты показывают, что по мере увеличения скорости восходящего потока газа возможны различные гидродинамические режимы движения пленки, иллюстрируемые графиком на рис. 5.14. При небольших скоростях газа влияние газового потока на жидкую пленку настолько незначительно, что им можно пренебречь, и пленка жидкости стекает по поверхности насадки таким же образом, как и в неподвижной газовой среде (левая часть кривой до точки А - так называемый пленочный режим стекания). Повышение скорости потока приводит к заметному увеличению вертикальной силы трения газа о жидкую пленку, что вызывает подтормаживание пленки и увеличение ее толщины. Течение пленки при этом значительно турбулизируется от ее поверхности могут отрываться отдельные брызги интенсивность процесса переноса целевого компонента между газовым потоком и пленкой жидкости повышается. Такой режим называют режимом подвисания (кривая между точками А и В). [c.378]

Растворы едкой щелочи. По данным Типа и Доджа исследовавших эту систему на насадке из колец Рашига размером 12 и 25 мм, величина КтО не зависит от скорости газа и пропорциональна . Обнаружено существенное влияние концентрации МаОН на коэффициент массопередачи при повышении концентрации до 2 н. i ra увеличивается, а затем уменьшается. [c.57]

Преимущества фаз этого типа большая термостойкость по сравнению с фазами, приготовленными обычным способом (PEG400, р,р -бис(нропионитриловый) эфир) допустимая рабочая температура выше на 70—100 К расслоения насадки почти не наблюдается большая скорость массопереноса позволяет применять большие скорости газа-носителя и проводить экспресс-анализ пренебрежимо малое влияние силанольных групп небольшие значения Ащт (0,4 мм), которые не зависят от природы пробы, температуры и количества пробы (от 10 до 10 г в расчете на компонент), впрочем, только для замещенных алкильных групп (таких, как полиэтиленгликоль- и циаиал-КИЛ-). [c.241]

Скорость этого процесса в башне с насадкой зависит от многих факторов (скорость газа в насадке, плотность орошения, температура и др.). Влияние каждого из них определяется конкретными условиями. Для выяснения оптимальных условий абсорбции окислов азота нитрозой проводились многочисленные исследования, позволившие установить влияние различных факторовна этот процесс. Оказалось, что до определенной скорости газового потока в насадке наиболее медленной стадией является диффузия газа через газовую пленку, увеличение скорости газа оказывает большое влияние на скорость абсорбции окислов азота серной кислотой, орошающей насадку. При дальнейшем же повышении скорости газа диффузия через газовую пленку перестает лимитировать процесс абсорбции, и скорость газового потока уже не оказывает влияния на скорость абсорбции. Эго подтверждается результатами лабораторных исследований и опытов, проведенных в заводских условиях (рис. П-3). По лабораторным данным, повышение скорости газа сверх 0,4 м1сек уже не приводит к увеличению скорости абсорбции окислов азота. [c.326]

Характер зависимости скорости абсорбции окислов азота серной кислотой от скорости газа и плотности орошения насадки башен показывает, что основное влияние на скорость поглощения оказывают химические процессы, протекающие в жидкой фазе, а не диффузионные процессы в газовой и жидкостной пленках. Об этом же свидетельствует повышение скорости абсорбции окислов азота с увеличением концентрации серной кислоты и понижением температуры, так как в этих условиях уменьшается гидролиз нитрозилсерной кислоты. [c.327]