Коэффициент скорости грануляции

Для определения влияния внутренней диффузии на скорость контактного процесса нужно знать уравнение скорости в кинетической области и значения эффективного коэффициента диффузии Dg. Здесь коэффициент можно найти по результатам измерений скорости реакции на зернах разных грануляций либо рассчитать, если известны коэффициенты молекулярной или кнудсеновской диффузии и принята определенная модель внутренней структуры зерна (значения и тг). [c.289]

Формула (1.76) содержит три константы — Я , h и Ко, зависящие от условий протекания процесса и подлежащие экспериментальному определению. Из опытов с карбидом мелких грануляций (2/8, 8/15), через который пропускали влажный газ со скоростью 30—150 кг/ж -ч, было установлено, что практический предел насыщения карбида лежит в границах Л=0,08 0,1 , т. е. 80—100 г влаги на 1 кг карбида кальция. Минимальная остаточная влажность Як=0,0000230,000064, коэффициент влагоотдачи /Со 40 ООО кг/ж ч. [c.96]

Следовательно, коэффициент скорости выгрузки К пропорционален скорости теплоносителя и характеризует процесс тепло- и массообмена в слое. Таким образом, и гранулометрический состав материала в слое, зависящий от К, характеризуется теми же параметрами, которые используются при расчете аппаратов с псевдоожиженным слоем. При обезвоживании растворов минеральных солей с получением гранулированного продукта в безрешеточном аппарате фонтанирующего слоя с сепарационной выгрузкой продукта [27] было выявлено воздействие параметров процесса на кинетику грануляции и получены соотношения для расчета процесса с выходом гранулированного продукта заданного размера. [c.305]

На первом этапе работ описание грануляции проводилось на основе предложенной модели нормального роста и термического разрушения гранул [2]. Установлена возможность расчета гранулометрического состава на основе экспериментально определяемых коэффициентов скорости дробления гранул [5—9]. Однако дальнейщее расширение применения обезвоживания растворов в КС показало, что для некоторых соединений модель термического дробления маловероятна и должны быть созданы условия для возникновения и роста новых частиц по другим механизмам. Для прогнозирования характера образования гранул при обезвоживании различных растворов, главным образом смешанных, предложена качественная классификация ионов, позволяющая оценить вероятные тенденции процесса [10] этот вопрос рассматривается в гл. III. [c.10]

Суспензионная полимеризация представляет собой, вероятно, наиболее распространенный промышленный метод получения полистирола. Периодический процесс можно проводить, диспергируя стирол в воде и добавляя к смеси растворимый в моно- мере перекисный инициатор, например перекись бензоила. Поскольку отводить тепло от маловязкой водной системы сравнительно легко, здесь не возникает затруднений, имеющих место при блочной полимеризации. Полимеризациопную массу стабилизируют добавками суспендирующих агентов, таких, как поливиниловый спирт дополнительное регулирование размера частиц осуществляют путем подбора скорости перемешивания, конструкции полимеризатора и т. д. После окончания реакции непревращенный мономер и другие летучие вещества удаляют перегонкой с паром. Недостатками этого процесса являются низкий коэффициент использования объема реактора (так как большую часть полимеризационной смеси составляет вода) и получение полимера в виде, делающем необходимым его экс-трудирование и грануляцию с целью придания ему формы, удобной для дальнейшей переработки. [c.247]

Пример расчета. Определить температурное поле частицы порошка никелевого сплава (л 0,058 кал]см-сек°С) грануляцией 100 мк, летящей в центральном потоке нормального по составу ацетилено-кислородного пламени с расходом ацетилена 400 л/ч при коэффициенте теплоотдачи от пламени к поверхности частицы, равном 10 кал/см сек°С. Относительная скорость частицы равна 100 м/сек. Коэффициент температуропроводности равен 6-10 2 см /сек. Температуру пламени (среды) представим так [c.171]

При g-=100 кг1м ч, Ян = 0,015 грануляции карбида 8/15 длина защитного слоя составляет 0,14 ж. Следует отметить, что эта величина, согласно формуле (1.75), не может резко колебаться, так как с повышением скорости газа коэффициент влагоотдачи изменяется незначительно. То же можно сказать и о величине логарифма. Поэтому при определении высоты загрузки карбида грануляции 8/15 и весовой скорости ацетилена, близкой к 100 кг м Ч, нет необходимости в увеличении длины защитного слоя можно принять его равным 0,15 м. Тогда формула (1.76) значительно упрощается [c.96]