Движение в кольцевом зазоре ламинарное

При ламинарном течении Куэтта элементы среды перемещаются по непересекающимся траекториям, ориентированным вдоль поверхности цилиндров. В зазоре устанавливается практически линейное распределение скоростей. Обмен количеством движения носит молекулярный характер и имеет малую интенсивность. Обычно подобное течение имеет место при движении высоковязких сред в кольцевом зазоре. [c.69]

ЛАМИНАРНОЕ ДВИЖЕНИЕ В КОЛЬЦЕВОМ ЗАЗОРЕ [c.112]

В промышленной практике также широко распространен случай ламинарного изотермического движения несжимаемой жидкости в кольцевом зазоре между двумя концентрическими трубами большой длины (чтобы обеспечить отсутствие концевых эффектов) с радиусами R и aR (рис. 3-22). На некотором расстоянии bR от оси труб будет наблюдаться максимальная скорость. Движение восходящего потока жидкости в кольцевом пространстве может быть описано уравнением (3-41) в цилиндрических координатах [c.69]

Окончательно профиль скоростей при ламинарном движении потока в кольцевом зазоре [c.70]

Опубликованные данные о течении в длинных прямоугольных каналах и кольцевых зазорах указывают на то, что переход от ламинарного к турбулентному движению начинается при почти таком же числе Рейнольдса как и для [c.208]

Начало широким исследованиям характера течения в кольцевом канале между вращающимися цилиндрами было положено Тейлором [95]. Он предсказал теоретически и подтвердил экспериментально существование вторичного течения в виде парных вихрей, которые появляются при потере устойчивости ламинарного течения. Это нашло подтверждение и в других исследованиях [96—99]. Так, в [99] рассмотрены вопросы течения жидкости в зазоре между коаксиальными цилиндрами с учетом разных вариантов схем их движения друг относительно друга. [c.68]

Реактор радиального нейтрализатора с 2-образным движением газов представляет собой три коаксиальные трубы (рис. 1). Стенки внутренней и кольцевой труб перфорированы, конец внутренней трубы заглушен. Таким образом, весь поступающий поток газа фильтруется через зернистый слой катализатора, попадает в кольцевой зазор с заглушенным передним торцом и выбрасывается в атмосферу через кольцевое отверстие в конце камеры. Приведем методику расчета аэродинамики аппарата в предположении, что течение в коллекторах является ламинарным. [c.81]

Прн малых зазорах течение рабочих сред в них происходит при небольших числах Рейнольдса, поэтому для расчетов могут быть использованы такие же уравнения гидродинамики, как при описании ламинарных неустановившихся потоков в трубах, но с учетом особенностей граничных условий, обусловленных формой зазора. Расчеты упрощаются, если в уравнениях можно пренебречь членами, учитывающими инерцию рабочей среды по сравнению с членами, учитывающими трение. В этом случае рассматриваются сменяющиеся во времени установившиеся потоки. Для определения условий, при которых будет допустимым такое упрощение, произведем оценку порядка членов уравнения движения рабочей среды в плоской щели. При малых зазорах характер течения в кольцевых щелях цклиндрических плунжерных пар получается близким к течениям н плоских щелях, поэтому выбранный случай является достаточно общим. Рабочую среду будем считать несжимаемой в связи с тем, что длины зазоров в реальных устройствах значительно меньше длин волн колебаний, распространяющихся в сжимаемых средах. Кроме того, будем пренебрегать начальным участком, полагая его протяженность малой по сравнению с общей длиной щели. Прн указанных допущениях уравнение Нгвье— [c.256]

Кей и Элгер показали, что газовый поток в кольцевом зазоре при наложении на него вращательного движения в зависимости от соотношения чисел Тейлора и Рейнольдса в газовой фазе может находиться в одном из четырех гидродинамических режимов 1) чисто ламинарном 2) ламинарном с вихрями Тейлора, 3) чисто турбулентном, 4) турбулентном с вихряVи Тейлора. Отмечено сильное интенсифицирующее воз-дeй тв Ie вихрей Тейлора на процесс переноса вещества. Число Тейлора определяется по формуле [c.129]

Как известно, выделение жидкой фазы из суспензии представляет собой вариант процесса фильтрации, осложненный наличием нестационарного поля гидравлических напоров в деформируемой зернистой среде. Условно процесс гидромеханического разделения суспензии в шнековом устройстве можно разделить на две стадии 1) фильтрование (сгущение суспензии до консистенции осадка) и 2) отжим сгущенного осадка, во время которого под действием сил давления происходит выжимание жидкости из межзернового пространства между частицами, уплотняющегося под действием шнека. Для анализа работы первой стадии фильтрования применим следующую модель процесса. Движение суспензии в кольцевом зазоре зоны фильтрования шнекового устройства ламинарное (Не < 0,2). На внутренней стенке в зазоре между шнеком и фильтрующим корпу-сом образуется слой осадка, через который ]фильтруется жидкая фаза. Суснензия при своем движении вдоль слоя осадка постепенно сгущается и достигает в конце зоны фильтрования консистенции осадка, который собирается в зазоре между шнеком и фильтрующим корпусом. Будем считать, что конечная длина зоны фильтрования определяется достижением" в "суспензии значенияТпорозности 8. [c.233]

При перемешивании высоковязких сред, обладающих большими силами внутреннего трения, такой способ передачи энергии экономически невыгоден, а часто и практически неосуществим. В аппаратах для перемешивания этих сред необходимо обеспечивать более равномерное распределение скоростей потоков жидкости, преимущественно с ламинарным режимом течения в объеме всего аппарата. Для большинства конструкций аппаратов, предназначенных для перемешивания высоковязких сред, характерно наличие замкнутых осевых циркуляционных контуров с движением жидкости в одном направлении по центральной части аппарата и в противоположном направлении по кольцевой периферийной области. Отличительными особенностями тихоходных перемешивающих устройств являются большие размеры мешалок по диаметру и высоте аппарата. Основные типы тихоходных мешалок, рекомендации по их использованию, пределы применения расчетных зависимостей для нормализованнь. х мешалок и некоторые расчетные параметры приведены в табл. 22. Приведенные в табл. 22 обозначения соответствуют о — радиальные зазоры между корпусом и мешалкой или между направляющей трубой и шнеком / — шаг винтовой линии Вл — ширина витка ленты или ширина лопасти рамной вешалки Вш — ширина (высота) витка шнека (1,05- 1,15) — диаметр направляющей [c.154]

Ламинарный режим. Определение ьеличины деформационного воздействия. Для расчета величины деформации сдвига в РПА необходимо располагать уравнением, описывающим распределение скоростей в кольцевом зазоре между коаксиальными цилиндрами. Рассмотрим наиболее общий случай движения жидкости, когда вращаются внутренний и наружный цилиндры, в соответствии с обозначениями, приведенными на рис. 4.6. Имеем плоское стационарное течение вязкой несжимаемой жид- [c.97]

Чисто ламинарный режим при движении газа в кольцевом зазоре с внутренним вращающимся цилиндром наблюдается, когда окружная скорость V цилиндра не превышает значения та(кр). при котором Б зззоре возникают регулярные вихри, известные под названием вихрей Тэйлора. Кроме того, необходимым условием поддержания такого режима являются также сравнительно невысокие значения критерия Рейнольдса для газового потока, когда наибольшая допустимая величина Кбу снижается от 2000 до - 1000 при увеличении окружной [c.60]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология