Ламинарное движение

Седиментационный анализ является косвенным способом измерения размера частцц по скорости их осаждения в жидкости. Осаждение частиц с линейными размерами от 1 до 100 мк происходит по закону ламинарного движения, скорость и время осаждения, при котором определяется по формуле Стокса. Размер частиц г, при известных высоте осаждения частиц Я, удельных весах жидкости Уж н твердой фазы Ут< вязкости жидкости Т), определяется по времени осаждения частиц [c.44]

Механизм конвективной диффузии накладывается на молекулярный перенос, характерный для ламинарного движения и по мере усиления турбулентности потока становится преобладающим фактором. Скорость массоотдачи увеличивается и в соответствии с уравнением Фика (11.15) может быть представлена следующим образом [c.71]

Шероховатость обычно принято характеризовать средней выч сотой выступов на поверхности А. В практических расчетах обычно используют относительную шероховатость, которая для круглой трубы определяется как Д/ в- При ламинарном движении и в турбулентном режиме, когда толщина ламинарного подслоя больше Л, влияние шероховатости стенки пренебрежимо мало. В этом случае труба считается гидравлически гладкой. При больших скоростях ламинарный подслой становится столь тонким, что неровности выходят в ядро, увеличивая его турбулентность, и сопротивление начинает определяться уже не силами вязкости, а силами инерции, возникающими при торможении потока жидкости о выступы. Такие трубы называют вполне шероховатыми. [c.71]

Еще один случай сегрегированного потока — ламинарное движение жидкости, когда молекулярной диффузией и естественной конвекцией ожно пренебречь. Тогда можно разделить поток на ряд элементарных кольцевых слоев, движущихся без взаимного перемешивания. [c.329]

В этих теплообменниках тепло нагретой стенки отдается жидкости, образующей на поверхности нагрева тонкий слой (пленку). В теоретической части книги была показана зависимость коэффициента теплоотдачи от толщины пленки или от способа движения пленки по поверхности нагрева. К конструкции пленочных теплообменников предъявляются следующие требования обеспечить стекание жидкости в виде возможно более тонкой пленки нарушить ламинарное движение слоя жидкости на поверхности нагрева обеспечить турбулентное течение пленки по поверхности. [c.234]

Критический расход газа, при котором свободный барботаж сменяется цепным, находят по формулам при ламинарном движении [c.17]

Неравномерное распределение локальных скоростей потока имеет в основном значение только при ламинарном движении жидкости (см. стр. 330). В остальных случаях главную роль играют либо флуктуации и завихрения (турбулентное движение), либо молекулярная диффузия (ламинарное движение газов). Для сов- [c.322]

Вязкость. Из таблиц, в которых указаны свойства воды, видно, что вязкость ее незначительна, особенно при высоких температурах. Незначительная вязкость воды также благоприятна для естественной циркуляции ее, так как коэффициент трения при расчете сопротивления в трубопроводе, пропорционален вязкости, а именно при ламинарном движении — первой степени вязкости, а при турбулентном движении в диапазоне Ке от 3 10 до 10 — четвертой степени. В разделе теплопередачи показано, что с понижением вязкости коэффициент теплопередачи увеличивается. Это обстоятельство также благоприятствует использованию воды в качестве теплоносителя. [c.290]

Для ламинарного движения потока при значительной молекулярной диффузии (практически — для газов) можно использовать формулу Тейлора [c.328]

Вывод уравнения для ламинарного движения вязкой несжимаемой жидкости приведен в ряде монографий и учебников по гидродинамике -см., например, [1,2]. В векторной форме уравнение Навье-Стокса при пренебрежении объемными силами по сравнению с поверхностными имеет вид [c.5]

Опытами О. Рейнольдса, а также других исследователей было установлено, что движение потока будет ламинарным, если число Рейнольдса равно или меньше 2320. Если же число Рейнольдса больше 10 ООО — движение турбулентное. При значениях числа Рейнольдса в пределах 2320—10 ООО может быть как турбулентное, так и ламинарное движение жидкости. Движение жидкости при числах Рейнольдса в пределах 2320—10 ООО характеризуется неустойчивым состоянием, при котором достаточно малейшего возмущения (толчка), чтобы ламинарное движение перешло в турбулентное. Поэтому 2320 можно считать критическим значением числа Рейнольдса (Кекр), а скорость жидкости, соответствующая Ке р, считается критической скоростью ( кр)-Значение критической [c.35]

Следовательно, условиями ламинарного движения жидкости в трубопроводе будем считать Ке << Кекр, или ги р. [c.35]

Для ламинарного движения ншдкости коэффициент трения определяется формулой [c.39]

В последних работах М. X. Кишиневский использует основные количественные выводы модели проницания дав ей, однако, обоснование как модели кратковременного контакта фаз . Основой для построения такой модели считаются допущения о ламинарности движения жидкости на всем протяжении контакта, о независимости ее скорости от поперечной движению потока координаты и о кратковременности контакта фаз. Последнее допущение автор считает по существу основным, так как обоснованность первых двух часто вытекает именно из правомерности третьего при кратковременном контакте фронт диффундирующих с поверхности молекул газа успевает продвинуться на столь малое расстояние, что коэффициент турбулентной диффузии все еще остается меньше коэффициента молекулярной диффузии. На этом основании, по Кишиневскому можно пренебречь турбулентной диффузией и рассматривать движение вблизи свободной поверхности как ламинарное, не учитывая к тому же реальный профиль скоростей. [c.106]

При цепном барботаже [6] диаметр пузырька рассчитывают по следующим формулам для ламинарного движения [c.17]

Производительность центрифуг. Производительность осадительных центрифуг зависит от скорости осаждения частиц твердой фазы при их движении через слой жидкости под действием центробежных сил. При выводе зависимостей для определения скорости осаждения принимают некоторые допущения (справедливые для частиц сферической формы и ламинарного движения их в жидкости) [c.312]

Коэффициент сопротивления беспорядочно насыпанных кольцевых насадок можно рассчитывать по формулам при ламинарном движении (Ке < 40) [c.108]

Вывод уравнения движения дизельного топлива через фильтрующую перегородку невозможен, потому что неизвестно строение этой перегородки. Для случая движения сравнительно вязкой жидкости через небольщие по-ровые каналы с большей величиной повер,хности трения можно в качестве рабочей гипотезы принять, что течение будет иметь ламинарный характер. Сомнения в достоверности такого характера движения топлива могут возникать из-за искривления и изменения сечения поровых каналов, которые могут вызвать турбулизацию потока. При та.ком характере движения пренебрегают силами инерции, которые пропорциональны второй степени скорости, и учитывают лишь силы трения, пропорциональные первой степени скорости движения. Для ламинарного движения характерно динамическое равновесие сил давления и вязкости, которое выражается урав.нением в критериальной форме [c.22]

Для двух других закономерностей фильтрации (по стандартному закону и с уменьшением числа открытых пор), объем фильтрата при этих условиях фильтрации практически не зависит от скорости фильтрации уравнения (12), (13), так как при ламинарном движении со- [c.57]

Для области ламинарного движения (П < 66,5 или Ве < 5,8) движение капли описывается уравнением [c.297]

Это соотношение соответствует только ламинарному движению жидкости в пористой среде. В обш,ем случае следует иметь в виду зависимость, которая может быть выражена в такой форме [c.24]

При ламинарном движении Не<50, при переходе в турбулентное Не>50. [c.267]

Для ламинарного движения а=Г, Л =70 С, так что уравнение (3-2) упрощается [c.268]

Если показатель степени при числе Рейнольдса равен 1, то этому закону подчиняется ламинарное движение жидкостей в трубах и движение тел малых размеров в потоке жидкости (закон осаждения Стокса). [c.133]

Для эффективной очистки масла магнитными очистителями необходимо обеспечить ламинарное движение масла в очистителе и необходимую напряженность магнитного поля. Лучшими магнитными свойствами обла- [c.177]

Опыты, проведенные с трубами разных диаметров и с жидкостями различных вязкостей и температур, показали, что характер движения жпдкостй зависит от диаметра трубопровода, скорости движения, физических свойств жидкости и ее температуры. Большие скорости движения кидкостп, значительные диаметры труб и малые вязкости жидкости обусловливают турбулентное движение, малые же скорости, небольшие диаметры труб и большие вязкости — ламинарное движение. [c.34]

Выше упоминалось, что наличие вязкости обусловливает неравномерность распределения скоростей по сечению канала. Характер этой неравномерности различен в случаях ламинарного и турбулентного режимов. При ламинарном движении жидкости в канале неизменного сечения распределение скоростей по сечению характеризуется уравнением [c.15]

Для двух интересующих нас предельных случаев это равенство можно существенно упростить. Так, для случая, когда отстойник будет обладать лучшей ПФ, в его верхней зоне должна существовать область невозмущенного ламинарного движения жидкости. Следовательно, в этой области величина D (у) будет малой, а интегральная величина а соответственно большой. В другом предельном случае, когда реализуется самая плохая ПФ, эмульсия в отстойнике будет интенсивно перемешиваться, вплоть до верхних маточников. При этом величина О (у) будет везде большой, а величина а соответ- [c.131]

Необходимо отметить, однако, что при ламинарном движении расчет каналов некруглого сечения не сводится к расчету круглой трубы даже при применении эквивалентного диаметра. Поэтому для некруглых каналов при ламинарном движении используются специальные зависимости (табл. 2.1). [c.75]

Для моделирования изменения удельной теплоотдачи с погонного метра трубы в зависимости от толщины слоя АСПО используем хорошо зарекомендовавший себя подход Лейбензона [3] и эмпирические зависимости Абрамзона [3] и Кутателадзе [2] (кривая 1). Но в отсутствии достоверных данных по режиму течения нефти по трубам возникает необходимость использования двух моделей - ламинарного (кривая 2) и структурированного течения нефти (кривая 3). Для прогнозирования толщины АСПО на стенках трубопровода используем зарегистрированные значения перепада давления на концах трубопровода по диспетчерским данным (ДР с [4.0... 13.5], атм). По трубопроводу перекачивается нефть с содержанием парафина более 20%. Оценка осредненного по длине диаметра проходного сечения в предположении ламинарного движения нефти лежит значительно левее [0,19...0,27], что ставит под сомнение сущест- [c.165]

В связи с этим прп заданных составах раствора и твердой фазы -потенциал должен быть функцией рельефа границы раздела. Поверхность твердого тела никогда не является идеально гладкой, на ней имеются выступы и впадин1з1. Высота их колеблется в широких пределах в зависимости от характера поверхности твердого тела она минимальна (10 нм) на тщательно полированной поверхности и достигает 1000—2000 нм иа необработанных поверхностях. Во впадинах появляются застойи1 1е области, где ламинарное движение жидкости затруднено, и часть ее зарядов (тем большая, чем глубже впадина) оказывается неподвижной, что приводит к соответствующему уменьшению -потеЕГциала- [c.234]

Другая теория, весьма близкая к взглядам Нернста, была предложена-Лэнгмюром [2]. Для поверхности раздела твердое тело — жидкость Лэнгмюр также постулировал неподвижность пленки, в которой сосредоточено основное сопротивление массопередаче. Для систем жидкость — газ он предполагал лищь отсутствие относительного движения жидкостной и газоЬой пленок, допуская при.этом возможность строго ламинарного движения (с однородным профилем скоростей) в направлении, параллельном поверхности раздела. Это предположение не изменило основных выводов пленочной теории. Х отя гипотеза о неподвижных пленках и вытекающий из нее вывод о линейной зависимости между коэффициентами массоотдачи и молекулярной диффузии оказались неверными, пленочная теория сыграла пoлoжиteльнyю роль в развитии представлений о мас-сообмене. Предположение об особом значении процессов, происходящих в тонком слое вблизи поверхности раздела фаз, допущение о наличии термодинамического равновесия на границе раздела фаз, а также вывод этой теории об аддитивности диффузионных сопротивлений — в большинстве случаев сохраняют свое значение и в настоящее время. [c.169]

При ламинарном движении газа или жидкости ф равен 0,5, п.ри турбулентном — значение этого коэффициента изменяется от 0,5 до 0,82, в зл-ыиоимости от степени турбулентности. [c.17]

Омывание зерен насадки ( вихревая диффузия). Движение потока гааа через колонку с насадкой происходит так, что зерна насадки хотя бы частично омываются этим потоком и даже при медленном ламинарном движении это при-пэдит к завихрениям потока газа вокруг зерен насадки, что также ведет к размыванию полосы. Поток движется около зерна диаметром в течение времени, [c.581]

Крупные частицы гидрогеля, опускаясь в формовочном масле сверху вниз, в течение 12—15 сек коагулируют и затвердевают. Для сохранения сферической формы частицам придают вращательное движение, благодаря которому они как бы обкатываются . Это достигается применением слабого (ламинарного) движения формовоч- [c.122]

При движении псевдоожиженного материала вдоль пневможелоба прямоугольного поперечного сечения угол наклона свободной поверхности к горизонту, как и для капельных жидкостей, возрастает с увеличением расхода твердого материала Вблизи начала псевдоожижения при небольших расходах твердого материала отношение максимальной скорости движения псевдожидкости (по оси потока) к средней составляет 1,55—1,73. Напомним, что при ламинарном движении ньютоновских жидкостей это отношение изменяется от 1,5 (движение тонких пленок [c.492]

Удельное сопротивление осадка как функция его пористости и удельной поверхности твердых частиц. Чтобы выразить зависимость удельного сопротивления осадка от указанных величин, рассмотрим движение жидкости через осадок как ламинарное движение ее через систему сообщающихся пор. В этом случае можно использовать уравнение Гагена — Паузейля. Приняв длину каждой поры (капиллярного канала) U условно равной толщине осадка ho , напишем это уравнение в виде [c.174]

На самом деле скорость потока плавно спадает по мере приближения к твердой поверхности, так что представление о существовании неподвижного диффузионного слоя не соответствует действительности. Чтобы найти поток вещества, диффундирующего на твердую поверхность, необходимо решить уравнение конвективной диффузий с граничными условиями, заданньйли на этой поверхности [12]. В случае ламинарного движения стационарное распределение концентрации вещества определяется уравнением конвективной диффузии [c.103]

Для двухфазных газо-жидкостных и жидкость-жидкостных систем величина для дисперсной фазы определяется не объемной скоростью потока, а зависит от гидродинамических режимов потоков. Области существования последних определяются отношением объемных скоростей дисперсной и сплошной фаз. Для реакций под повышенным давлением, которое обычно применяется в случаях газо-жидкостных каталитических реакций, наиболее часто встречается режим пузырькового течения. В этом случае скорость всплывания пузырей определяется разностью плотностей сплошцой и дисперсной фаз, диаметром пузыря, зависящим от типа и размера распределительного устройства и от величины поверхностного натяжения на границе раздела фаз. В качестве примера формулы, видимо, приемлемой для расчета колонных аппаратов с суспендированным катализатором, можно привести приближенную формулу для скорости всплывания пузырьков в объеме жидкости при ламинарном движении [26] [c.303]

Одиако допущение о плоском профиле скоростей пе достаточно обосповапо. Более точгюе решегпш можно получить для установившегося ламинарного движения, В этом случае уравнение Навье — Стокса [см. уравнение (II, 40)1 приводится к виду [c.206]

Прпмер 111-3. Трубчатый реактор с потоком вязкой жидкости. Если плотность жидкости постоянна и вязкость не зависит от расстояния от оси трубы, скорость потока при установившемся ламинарном движении выражается уравненпем [c.101]

Основные процессы и аппараты химической технологии Кн.1 (1981) -- [ c.39 , c.45 , c.78 , c.201 , c.426 , c.500 ]

Псевдоожижение твёрдых частиц (1965) -- [ c.29 ]

Теория горения и топочные устройства (1976) -- [ c.85 , c.86 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.0 ]

Справочник по гидравлическим расчетам (1950) -- [ c.12 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (1950) -- [ c.37 , c.62 , c.69 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 6 (1955) -- [ c.34 ]

Гидромеханические процессы химической технологии Издание 3 (1982) -- [ c.56 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.17 , c.101 , c.102 , c.174 , c.176 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.142 , c.155 , c.161 , c.171 , c.348 , c.383 , c.608 , c.715 , c.716 ]

Разделение воздуха методом глубокого охлаждения Том 1 (1964) -- [ c.271 ]

Разделение воздуха методом глубокого охлаждения Том 1 Издание 2 (1973) -- [ c.262 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.142 , c.155 , c.161 , c.171 , c.348 , c.383 , c.608 , c.715 , c.716 ]

Холодильные машины и аппараты Изд.2 (1960) -- [ c.421 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология