Потери напора в пучках труб

Сопротивление пучка конвекционных труб главным образом зависит от скорости движения дымовых газов в свободном сечении между трубами (5 — 8 м/с), от числа рядов труб и их диаметра, способа размещения труб (шахматное или коридорное), расстояния между осями труб по горизонтали и вертикали. Для расчета этой величины предложен ряд уравнений или номограмм, приведенных в специальной литературе. В действующих печах потеря напора в камере конвекции составляет приблизительно 40 — 80 Па. [c.564]

Коллекторы трубных пучков. При проектировании коллекторов для трубных пучков возникает ряд новых проблем [14]. Если отношение длины трубопровода к его диаметру достаточно велико, так что в основном потери давления происходят в трубе, это не вызывает особых проблем, в отличие от тех случаев, когда отношение длины к диаметру меньше 100 и потери давления в трубах составляют два скоростных напора или менее, а в коллекторах — от двух до шести скоростных напоров в зависимости от положения трубы. [c.130]

Рис. ПЗ.П. Числа Нуссельта и потери напора для условий перекрестного обтекания пучков гладких труб с коридорным расположением. Не и ДР/д отнесены к диаметру трубы, а массовая скорость вычислена для сечения в месте минимального расстояния между трубами представляет собой

Пучки труб. При продольном омывании пучка труб потоком (т. е. вдоль оси труб) потери напора подсчитываются как для прямых каналов с использованием эквивалентного диаметра. [c.115]

При течении в цилиндрических трубках / в уравнении (1-6) совпа-дает с известным определением фактора трения в уравнении Фан-нинга, а также идентичен обычному коэффициенту трения при движении вдоль плоских поверхностей. Чтобы определить полную потерю напора в теплообменнике, необходимо, помимо трения, учитывать и другие сопротивления. Полное уравнение движения, включающее коэффициент сопротивления, дано в гл. 2. Из него следует, что сделанное определение коэффициента сопротивления и интегральная форма уравнения движения одинаково применимы как для движения в трубах, так и при поперечном обтекании пучков труб любого типа. [c.17]

В данном случае длина не зависит от числа труб в пучке, но связана с теплообменными характеристиками, тогда как число труб в пучке не связано с теплообменом. Потеря напора на продвижение жидкости в аппарате определяется по формуле. [c.62]

Известно, что потери напора не зависят от числа трубок в пучке, а зависят от длины трубы, диаметра и скорости течения жидкости. [c.62]

Площадь теплообмена= 3,14-0,0186.23,8 = 1,39 Сравнивая однотрубный и пучковый аппараты при одних и тех же условиях, видим, что поверхности теплообмена их близки, но далеко различны длины труб. Длина пучкового аппарата в 10,8 раза короче чем однотрубного. Выше было отмечено, что потери напора зависят только от длины трубы, но не зависят от числа трубок в пучке. Можно заранее сказать, что и потери напора в пучковом аппарате будут меньше, чем в однотрубном аппарате. [c.68]

На фиг. II. 14 показана расчетная зависимость длины трубы, от диаметра при различных скоростях течения жидкости. График дает наглядное представление о влиянии диаметра трубы на длину пучка. На фиг. II. 15 показан график зависимости потребного напора от диаметра трубок при различных скоростях течения жидкости. При высоких скоростях течения жидкости чем больше диаметр трубы, тем больше потери напора. На первый взгляд это заключение противоречит формуле (II. 3). Однако из фиг. П. 14 и II. 15 видно, что с увеличением диаметра трубы резко растет ее длина, а следовательно, растет число поворотов и потери на-, пора увеличиваются за счет второго слагаемого в формуле (II. 3). [c.69]

Сопротивления при движении дымовых газов в печи складываются из потерь напора в камере конвекции, разряжения в камере радиации, сопротивления газоходов и дымовой трубы. Разряжение в камере радиации АРр поддерживается в пределах 20— 40 Па (2—4 мм вод. ст.) [11]. Потери напора в камере конвекции ДРк складываются из сопротивления на трение газов в конвекционном пучке труб и статического напора. Последняя составляющая учитывается для печей с нижним отводом дымовых газов. Потери напора при верхнем расположении камеры конвекции также составляют 20—40 Па (2—4 мм вод. ст.). Сопротивление газоходов рассчитывают по формуле Дарси — Вейсбаха [c.148]

Перепад давления с воздушной стороны определяли как сумму потерь при поперечном обтекании пучка неоребренных труб и потерь при течении между параллельными пластинами. Потери давления в NaK рассчитывали исходя из величины коэффициента сопротивления при течении жидкости внутри холоднотянутых круглых труб. Потери напора в коллекторах принимали равными динамическому напору на выходе из труб. [c.283]

Рис. П3.11. Числа Нуссельта и потери напора для условий перекрестного обтекания пучков гладких труб с коридорным расположением. Не и ДР/ отнесены к диаметру трубы, а массовая скорость вычислена для сечения в месте минимального расстояния между трубами АР ц представляет собой отношение потери давления в пучке к динамическому напору. Цифры на кривых обозначают шаг в направлении, параллельном потоку, в диаметрах

Коэффициент сопротивления с пучка труб. При продольном омывании пучка труб потоком (вдоль оси труб) потеря напора подсчитывается по формулам для прямых каналов, в которые подставляется эквивалентный диаметр. [c.90]

ТЕПЛООТДАЧА И ПОТЕРЯ НАПОРА В ШАХМАТНЫХ ПУЧКАХ ПЛАВНИКОВЫХ ТРУБ [c.122]

Данные о теплоотдаче и потере напора в шахматных пучках плавниковых труб в довольно широком диапазоне изменения определяюш,их переменных были получены Антуфьевым и Белецким [2-1], которые обобщили их эмпирическим уравнением [2-3]. Для теплоотдачи (рис. 2-40) [c.123]

Нижнюю часть кожуха часто оставляют свободной от труб и используют ее как ресивер для жидкого холодильного агента. Часть объема верхней части кожуха, у входа пара, также иногда не используют для труб. Нри этом устраняется поперечное обтекание пучка труб узкой струей пара с большой скоростью и уменьшается потеря напора. С той же целью в крупных конденсаторах оставляют в трубном пучке один или несколько проходов. [c.266]

Потери напора в конвекционном пучке труб [49, с. 35] [c.179]

При движении воздуха нормально пучку труб сопротивление рассматривают как местное и расчет потери напора ведут по формуле (92). [c.445]

Пар поступает в трубы с высокой скоростью, и, если скорость пара достаточно высока, часть коиденсата может быть унесена паровым потоком. По мере протекания процесса конденсации отношеиие количества конденсата к количеству пара увеличивается, и на нижией поверхности труб образуется тонкий слой конденсата. Волны, которые воз Икают вследствие трения а границе раздела фаз, могут стать достаточно высокими и достигнуть верхней части трубы, способствуя, таким образом, образованию парокапельного ядра потока. При некоторых условиях наличие двухфазного ядра потока может стать причиной временной остановки и изменения направления движения потока, что в конечном счете приводит к неустойчивости или осцилляции потока. Наконец, при приближении скорости пара к нулю конденсат будет с текать с труб под действием гидростатического напора. При больших количествах конденсата проходное сечение труб может оказаться полностью заиолие ым, но этого следует тщательно избегать, поскольку, как упоминалось выше, могут возникнуть осцилляции, которые, в свою очередь, могут стать причиной разрушения пучка труб. Таким образом, важным моментом как для теплопередачи, так и для потерь на трение является двухфазная структура ядра потока. [c.57]

Гидравлические потери напора в пучке конвекционных труб, расположенных в шахматном порядке, рассчитывают по уравнению Антуфьева и Казаченко [4, с. 139] [c.414]

При такой длине труб в пучке аппарат можно сделать одноходовым. Тогда общая потеря напора выразится [c.68]

В случае параллельной работы нескольких подъемных пучков труб с общими опускными трубами (см. рис. 45) диаграмму циркуляции строят в координатах // ст 0, где С — расход жидкой дифенильной смеси в каждом подъемном пучке труб. При работе такой схемы, очевидно, остаточные полезные напоры во всех подъемных пучках труб будут одинаковы (Л ост= ДРоп)> а потеря напора в опускном пучке будет функцией расхода смеси через все подъемные пучки, т. е. ДРоп=9(5 ). [c.73]

В табл. 2-22, заимствованной из работы [2-1], приведены эмпирические уравнения для расчета теплоотдачи и потери напора при поперечном обтекании трубок шести различных типов, профиль которых приближается к обтекаемому. В таблице указан источник информации для трубки каждого типа. В эмпирических уравнениях, описывающих теплоотдачу и сопротивление, коэффициент теплоотдачи отнесен к наружной поверхности трубы, скорость определена в узком сечении пучка в качестве определяющего размера, входящего в выражения критериев Ыи и Не, взят диаметр круглой трубы, наружная поверхность которой равна поверхности трубы данного профиля, а для трубы Элес-ко — диаметр основной трубы. Физические константы газа отнесены к температуре стенки. [c.126]

При движении жидкости нормально пучку труб сопротивление рассматривают как местное и расчет потери напора ведут по формуле (VIII—136 а). В опытах Морозова [81] получено [c.358]

Большой практический интерес представляет вычислерше потери напора при продольном и поперечном обтекании пучка труб. [c.13]