Профиль в плоском потоке несжимаемой жидкости

Профиль в плоском потоке несжимаемой жидкости [c.19]

Параметры плоского потенциального потока несжимаемой жидкости могут быть приближенно определены, если построена гидродинамическая сетка (см. 1,2). Пусть, например, построена квадратичная сетка для потока через решетку профилей (рис, 1,2) и заданы скорость о и давление ро перед решеткой. Элементарный расход через плоскую трубку тока, образованную парой линий тока, [c.45]

В лопаточных насосах основным элементом, передающим энергию от двигателя (привода) к перекачиваемой жидкости, является лопатка или, применительно к плоскому течению, профиль. В гидродинамике доказывается общее свойство безвихревого течения несжимаемой невязкой жидкости, заключающееся в том, что минимум давления в потоке достигается на стенке. Поэтому в потоках реальной жидкости, близких по условиям к упомянутым, можно ожидать, что возникновение и развитие кавитации будет происходить вблизи тыльной стороны обтекаемого профиля (при положительных углах атаки). Поскольку реальная жидкость обладает вязкостью, структура потока вблизи профиля отличается от течения идеальной жидкости из-за образования пограничного слоя. В связи с этим возникновение и развитие кавитации определяется как эпюрой давления, формируемой ядром потока, так и явлениями, происходящими в пограничном слое и, в частности, так называемым отрывом пограничного слоя . [c.143]

Пусть несжимаемая н невесомая жидкость движется но каналу с произвольным профилем скорости в сечении О—О (рис. 4.1). Для изменения этого профиля поперек сечения р—р канала уста1ювлена плоская тонкостенная решетка с любым распределением коэффициента сопротивления по сечению. Рассмотрим, как изменяется распределение скоростей в сечении 2—2, расположенном на конечном расстоянии ( далеко ) за решеткой (сечення О—О и 2—2 выбирают на таком расстоянии от решетки, на котором нет влияния вносимого ею возмущения, а обычное изменение профиля скорости, свойственное вязкой жидкости при движении на прямом участке, еще незначительно). Опыты [130 I показывают, что это расстояние может быть )авно примерно 2Ь . Для этого разобьем весь поток на п трубок тока. В общем случае распределение скоростей в каждой из трубок может быть любым. Поэтому вместо обычного уравнения Бернулли напишем для г-й трубки тока на участке О—О - 2—2 (рис. 4.2) уравнение полных энергий [c.92]

Это предположение подтверждается следующими экспериментальными фактами. Во-первых, профиль скорости в пограничном слое на стенках прямолинейных участков цилиндрических труб такой же, как и профиль скорости на плоской пластине, независимо от того, какое течение — ускоренное или замедленное — предшествовало течению около прямолинейного участка трубы. Во-вторых, профиль скорости над точкой отрыва в турбулентном пограничном слое несжимаемой жидкости не зависит от параметров течения во внешнем потоке до точки отрыва. Универсальность отрывного профиля нри различном характере течения до сечения отрыва также говорит о том, что можно пренебречь влиянием внешнего потока вне небольшой окрестности рассматриваемого сечения. Наконец, опыты но исследованию взаимодействия скачка уплотнения с пограничным слоем непосредственно показывают, что заметные изменения в пограничном слое происходят лишь на расстоянии, равном всего nei KonbKHM толщинам пограничного слоя. Следовательно, даже очень сильное изменение давления во внешнем потоке, вызванное скачком уплотнения, влияет на характер течения в пограничном слое впереди скачка уплотнения лишь в малой окрестности. [c.332]

В работе [30] предложены более сложные формулы для определения составляющих скорости потока. Автор исходит из условий ламинарностн течения и параболического закона распределения профиля скоростей в осевом направлении. Вследствие этого, полученные выводы имеют ограниченное применение. При расчете профиля скоростей в шламовом пространстве, приведенном в работе [31], принято допущение о весьма медленном характере течения в рассматриваемой полости потока вязкой несжимаемой жидкости. Подход к решению задачи несколько отличается от [30], но принятые допущения также делают этот подход неприемлемым для реальных условий. Распределение потоков в шламовом пространстве саморазгружающегося сепаратора описано в работе [32]. С целью упрощения задачи авторы рассматривают в плоском случае линии тока идеальной жидкости внутри прямого угла. Таким образом используется известное решение о характере потоков. Однако для саморазгружающихся сепараторов угол конуса составляет ПО...140°, а угол, приближающийся к прямому, характерен лишь для сопловых сепараторов, но в них имеется отток жидкости к периферии, что не учтено в работе [32]. Существенным недостатком рассмотренных работ (помимо указанных выше допущений) является практическое отсутствие экспериментального подтверждения полученных аналитически зависимостей. Вопросы гидродинамики потоков в шламовом пространстве требуют дальнейшего углубленного изучения с учетом большего приближения к реальным условиям процесса. [c.31]