Взаимодействие пограничного слоя со скачками уплотнения

Эффектами взаимодействия пограничного слоя и присоединенного скачка уплотнения в носике можно пренебречь. [c.237]

Следует иметь в виду, что наличие скачков уплотнения во внешнем потоке оказывает влияние на распределение окорости п давления в пограничном слое. При небольшой интенсивности падающего скачка это влияние сводится к некоторому утолщению пограничного слоя профиль скорости при этом изменяется мало. При большой интенсивности падающего скачка уплотнения возникает отрыв пограничного слоя и образуется вихревая зона. Вниз по потоку от точки отрыва начинается перемешивание оторвавшихся струек и нарастание нового пограничного слоя на стенке. Благодаря передаче давления по дозвуковой части пограничного слоя вверх по потоку давление перестает быть постоянным поперек пограничного слоя, т. е. др/д1/ Ф 0. Поэтому все методы расчета, разработанные в предположении постоянства статического давления в поперечном сечении пограничного слоя, могут быть использованы лишь в достаточном удалении от места взаимодействия. Сравнение приведенных выше данных показы- [c.347]

Замечательная особенность явления взаимодействия заключается в том, что параметры потока вблизи точки отрыва не зависят от причины, вызвавшей отрыв, а зависят лишь от чисел Маха и Рейнольдса в невозмущенном потоке. Если числа Мо и Я совпадают, то распределение давления вблизи точки отрыва оказывается одинаковым при взаимодействии пограничного слоя с падающим извне скачком уплотнения, со скачком уплотнения, образующимся при обтекании вогнутой криволинейной стенки, [c.341]

Все последующие скачки возникают или отражаются в местах взаимодействия пограничного слоя со скачком (при перепаде давлений на скачке выше критического , см. 6 гл. VI). В результате этого взаимодействия потери давления увеличиваются, а скачки уплотнения деформируются и смещаются. Если последнее обстоятельство не учтено при выборе формы центрального тела диффузора с внешним сжатием, то не будет обеспечено пересечение всех скачков на кромке обечайки (рис. 8.47), из-за чего нарушится и внешнее обтекание диффузора. Следует принять во [c.476]

С целью увеличения КПД и мощности ГДЛ особое внимание приходится обращать на газодинамические характеристики потоков. Помимо учета релаксационных явлений около обтекаемой поверхности и в пограничном слое, учета тепловых потерь, необходимо принимать во внимание явления взаимодействия пограничного слоя с основным потоком и возникновение в последнем скачков уплотнения и волн разрежения. Как было показано в работе [65], возникающие при этом в потоке ударные волны могут существенным образом изменить не только газодинамические характеристики, но и величину инверсии заселенностей молекул и коэффициент усиления. В работе [70] показано, что при течениях смеси газов с инверсной заселенностью молекул около клина или около затупленного цилиндра возможно значительное увеличение коэффициента усиления, а также создание потоков значительной плотности с сохранением инверсной заселенности. [c.133]

Конструкция модели выполнена таким образом, чтобы непосредственно в процессе проведения экспериментов за счет удаления одной или обеих боковых граней можно было также изучать характер течения в условиях взаимодействия со скачком в открытой угловой конфигурации или на плоской пластине соответственно. В отсутствие генератора скачка уплотнения эксперименты состояли в изучении процесса взаимодействия пограничных слоев смежных граней угла, результаты которого кратко изложены в следующем разделе. [c.314]

Как и в других сходных ситуациях, понимание динамики развития этого типа трехмерного взаимодействия существенно облегчается при использовании упрощенных геометрий, которые позволяют детально исследовать основные механизмы течения. При этом конструктивные особенности реальных входных устройств, как правило, не моделируются. Такие конфигурации обычно состоят из генератора скачка, например, острого или затупленного клина (киля), установленного на плоской пластине. Взаимодействие скачка уплотнения, генерируемого клином, с турбулентным пограничным слоем, формирующимся на пластине, приводит к трехмерной структуре. Определяющими параметрами, характеризующими структуру такого течения, являются число Рейнольдса, число Маха, угол отклонения клина (либо число Маха по нормали к скачку или к первичной линии стекания), а также свойства исходного пограничного слоя. В зависимости от значений этих параметров взаимодействие может быть достаточно сильным, вплоть до образования отрыва пограничного слоя. Основной особенностью таких течений является формирование вихревой структуры, обнаруженной как экспериментальными, так и расчетными исследованиями. Доминирующее движение вихря характеризуется его вращением против часовой стрелки, если смотреть вдоль оси вихря из точки пересечения передней кромки расположенного слева от наблюдателя клина и плоской пластины. [c.310]

Рассмотрим сначала особенности формирования характерных линий течения на поверхности двугранного угла в условиях взаимодействия скачка уплотнения с пограничным слоем, полученных преимущественно на основе визуализации предельных линий тока методом масляной пленки, визуализации поля течения методом лазерного ножа и распределений поверхностного давления. В качестве примера на рис. 6.10 представлена структурная схема взаимодействия при наличии скачка уплотнения промежуточной интенсивности = 2.43. (Здесь и далее результаты экспериментов будут приводиться в основном при М = 3.) Полученную картину следует интерпретировать следующим образом. Падающий скачок уплотнения (5ИЮ, который для грани V является скользящим, приводит к формированию на последней отчетливо выраженной первичной линии стекания [c.322]

Взаимодействие скачка уплотнения с пограничным слоем, в особенности с турбулентным, формирующимся в каналах некруглого поперечного сечения, является одной из ключевых проблем, возникающих главным образом при решении ряда задач внутренней аэродинамики. При этом ситуация заметно осложняется формированием изначально пространственного сдвигового течения в угловых областях, обусловленного взаимодействием пограничных слоев, развивающихся на смежных поверхностях такой конфигурации. Взаимодействие скачка уплотнения с отмеченным пространственным потоком инициирует появление отрывных полей течения, что создает дополнительные трудности с точки зрения как изучения реализующейся структуры течения, так и построения корректных физических моделей, пригодных для создания эффективных методов расчета. В этом отношении большие проблемы возникают в случаях, когда течения в смежных угловых зонах начинают взаимодействовать друг с другом. Как и во многих других случаях, одна из основных задач, если не главная, состоит в предсказании момента зарождения отрыва и размеров отрывной области. Не случайно в [2] приведен список работ, насчитывающий сотни наименований с обширнейшей информацией, посвященной этому вопросу для различных типов отрывных течений. [c.336]

Рис. 6.29. Зависимость характерных отношений давлений от числа М для Рл = 10 при взаимодействии скачка уплотнения с ламинарным пограничным слоем

Заметим, что все вышеприведенные расчеты выполнены без -учета нарастания пограничного слоя на обтекаемых поверхностях. Влияние пограничного слоя может быть учтено введением поправки в контур тела на толщину вытеснения б. Для этого необходимо применить какой-либо численный или интегральный метод расчета ламинарного или турбулентного пограничного слоя (гл. VI) совместно с изложенным выше методом сквозного счета. При наличии интенсивных скачков уплотнения в сверхзвуковом потоке возможен отрыв пограничного слоя (гл. VI, 6). Отрыв пограничного слоя приводит к картине течения в канале, существенно отличающейся от идеального расчета. Оставаясь в рамках приведенной выше методики расчета, можно попытаться в первом приближении учесть влияние отрыва на характеристики течения. С этой целью предлагается использовать зависимости для отношения давлений в зоне отрыва р 1ро и для длины отрывной зоны Ь/б (гл. VI, 6). При расчете течения методом сквозного счета от сечения, где начинается отрывная зона, как и в случае струи, на границе задается давление, равное давлению в зоне отрыва. Заметим также, что при расчете струи, вытекающей из сопла во внешний поток, возможно учесть влияние спутного потока, решая соответствующую задачу о взаимодействии двух сверхзвуковых потоков на границе струи. [c.293]

Эти факторы обусловили необходимость проведения тщательного анализа обнаруженных свойств и условий их проявления. Так, например, широко распространено мнение, что наличие угловой точки (при трансзвуковом режиме) всегда приводит к образованию висячего скачка уплотнения, или что ее наличие всегда служит причиной отрыва пограничного слоя. На самом деле, как показано в 8 гл. 9, висячий скачок возникает из-за конечной кривизны стенки непосредственно за угловой точкой, в результате взаимодействия сингулярности течения вблизи этой точки со стенкой. (Упрощенно это можно назвать перерасширением потока вблизи угловой точки по отношению к тому течению, которое может осуществиться за ней, вблизи стенки.) Отрыв пограничного слоя вызывается торможением потока вдоль стенки непосредственно за угловой точкой (в самой угловой точке замедление потока достигает бесконечного значения) это торможение обусловлено той же причиной, что и образование скачка. [c.202]

ПРИСТЕННЫЕ ТЕЧЕНИЯ В УСЛОВИЯХ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ КОСОГО СКАЧКА УПЛОТНЕНИЯ С ПОГРАНИЧНЫМ СЛОЕМ [c.307]

Рис. 6.1. Гиперзвуковой летательный аппарат и типичные конфигурации, характеризующиеся взаимодействием скачка уплотнения с пограничным слоем [86].

Учитывая вышеизложенное, начальная часть главы охватывает круг вопросов, связанных с изучением структуры пространственного турбулентного пограничного слоя в открытой продольно обтекаемой угловой конфигурации в условиях взаимодействия с падающим извне косым скачком уплотнения варьируемой интенсивности, а также в его отсутствие. Под открытой конфигурацией здесь подразумевается прямой двугранный угол, образованный двумя пересекающимися плоскими поверхностями, поперечный размер которых (в направлении размаха) выбран настолько большим, что позволяет избежать влияния концевых эффектов на параметры течения вблизи ребра угла. Заметим, что большинство исследований, посвященных изучению структуры течения в сходных конфигурациях, выполнено в условиях воздействия скачка уплотнения, инициированного или генератором простой геометрии, расположенного непосредственно на обтекаемой поверхности [33], или двумерным углом сжатия [34], где характер течения имеет принципиальные отличия. Поэтому изложение материала не распространяется на известные случаи обтекания угловых конфигураций типа киль — плоская пластина и, кроме того, ограничивается в основном освещением только наиболее важных сторон исследуемого явления. [c.308]

Геометрия с двумя клиньями (килями), симметрично (или несимметрично) установленными на плоской пластине, является естественным развитием отмеченной выше модельной конфигурации. Скачок уплотнения, генерируемый каждым клином, интенсивность которого зависит от угла отклонения последнего, взаимодействует с пограничным слоем плоской пластины. Дополнительными определяющими параметрами, кроме перечисленных выше, являются углы отклонения клиньев (или интенсивности скачков) и отношение расстояния между клиньями в направлении размаха к толщине пограничного слоя в области расположения передних кромок клиньев. Отличительной особенностью течения в такой конфигурации является формирование двух вихревых структур противоположного направления вращения слева и справа от оси симметрии модели, если смотреть вдоль оси каждого из вихрей из соответствующей точки пересечения передней кромки клина с плоской пластиной. По этой причине подобная геометрическая конфигурация может быть успешно использована для изучения фундаментальных явлений динамики жидкости, в частности, процесса взаимодействия двух вихревых структур, генерируемых двумя отдельными клиньями, а также процесса формирования трехмерного отрыва в окрестности плоскости симметрии. [c.310]

Вихревые линии выше по потоку от области взаимодействия представляют собой прямые линии, исходящие, например, от правого клина в направлении к левому. В области взаимодействия скачка уплотнения с пограничным слоем эти линии изгибаются и искажаются, но, тем не менее, продолжают развиваться от правого клина к левому и плавно пересекают плоскость симметрии по перпендикуляру к ней. По каждую сторону от линии симметрии наблюдается формирование ряда особых линий и точек, основные из которых следующие [c.311]

Аналогичные условия моделирования процесса взаимодействия скачка уплотнения с турбулентным пограничным слоем стенки трубы реализованы в [41—44]. [c.311]

В работе [61 ] в диапазоне чисел = 2.5 3.5 отрывная область моделируется как результат взаимодействия косого скачка уплотнения с турбулентным пограничным слоем, формирующимся во входной части капала квадратного [c.312]

К сожалению, сколько-нибудь подробные данные о взаимодействии турбулентных пограничных слоев в угловых конфигурациях, не подверженных хотя бы опосредованному влиянию скачка уплотнения, встречаются в современной литературе столь редко, что мы вынуждены опираться, главным образом, на собственный опыт, хотя и он не столь обширен. Потребность в таких данных диктуется тем, что на этапе изучения структуры течения в двугранном угле в условиях [c.314]

На режимах истечения из сопла с большим перерасширением, когда на срезе сопла устанавливается мостообразный скачок (рис. 8.10), отношение давлений на срезе ря ра может оказаться выше критического для пограничного слоя сопла при его взаимодействии с косым скачком уплотнения аЪ. В этом случае возникает отрыв пограпичного слоя от стенки п система скачков смещается внутрь сопла в сеченпе й, где скорость меньше X, < 1а) и давленпе перед скачками выше р, > Ра), чем в сечепии а прп надлежащем уменьшении отношения давлений в косом скачке [c.443]

Рис. 6.26. Схема теченпя п характерное распределение давления прн взаимодействии скачка уплотнения с ламинарным пограничным слоем 1 — начало повышения давления, — точка отрыва, — начало области постоянного давления,

Выполненные впоследствии в сходной конфигурации экспериментальные исследования процесса взаимодействия пограничного слоя с падающим извне косым скачком уплотнения 35—38, 641 показали, что практически на всей поверхности модели течение существенно трехмерно и характеризуется рядом особенностей, вызванных интенсивным движением газа из области повышенного давления вблизи ребра угла в направлении свободной боковой кромки горизонтальной грани, удовлетворяя условию неразрывности. Ясно, что в процессе формирования структуры течения в области сопряжения пересекающихся поверхностей боковая граница играет в этом случае важную роль. Однако оставался целый ряд вопросов, связанных, в частности, с выявлением ус.ловий возникновения развитого отрыва, возможностью формирования двумерного характера течения, обобщением данных, характеризующих продольный масштаб отрывной области, и т.д. Поэтому в [39, 40, 65—67 ] задача реп1алась применительно к обтеканию конфигурации типа полуканала с варьируемыми значениями интенсивности скачка и расстояния между его боковыми стенками, более полно моделирующей реальную геометрическую ситуацию. В качестве объекта исследования использовалась универсальная модель, конструктивная схема которой приведена на рис. 6.2. В общем случае она представляет собой два независимых друг от друга устройства собственно прямоугольный полуканал I и расположенный над ним генератор скачка уплотнения 2. Прямоугольный полуканал выполнен в виде конфигурации, образованной пересечением под прямым углом двух вертикальных (У) и горизонтальной (Я) плоских шлифованных пластин (граней) с острыми передними кромками, установленных на съемном корпусе 3. В конструкции модели предусмотрена возможность изменения расстояния Ь между боковыми гранями дискретно в пределах от 100 до 360 мм. Для измерения распределения давления на поверхности сопрягаемые грани полуканала дренированы 133 приемниками давления 5 диаметром 0.45 мм, а для измерения темпер 1туры на поверхности — хромель-копелевыми термопарами. [c.313]

Выше (рис. 6.15, а) для сравнения показаны также аналогичные изолинии в том же поперечном сечепии в отсутствие падающего извне скачка уплотнения, где структура сдвигового потока полностью определяется процессом взаимодействия пограничных слоев, развивающихся на смежных гранях угла. Судя по характеру распределения изолиний над гранью Я, пространственная область в окрестности ребра двугранного угла распространяется в направлении размаха угла до величин порядка На расстояниях (или > 3, где линии P q/P q onst [c.331]

Рис. 6.31. Схема течения и характерное распределение давления при взаимодействии скачка уплотнения с турбулентным пограничным слоем 1 — начало повышения давления, 2 — точка отрыва, 3 — точка перегиба в распредепеяин давления, 4 — точка присоедипения

В цатом же представленные результаты дают основание утверждать, что в условиях взаимодействия косого скачка уплотнения интенсивностью = 3.11 со сдвиговым потоком в двугранном угле эффекты чисто вязкого взаимодействия, обусловленные интерференцией смежных пограничных слоев граней угла, в значительной степени подавлены эффектом взаимодействия скачок уплотнения — пограничный слой. Разумеется, отмеченное явление будет ослабляться по мере уменьшения интенсивности скачка и роль взаимодействия пограничный слой — пограничный слой, соответственно, должна возрастать. [c.332]

Зубин М.А., Остапенко Н.А. Структура течения в отрывной области при взаимодействии пря,мого скачка уплотнения с пограничным слоем в угле // Изв, АН СССР, МЖГ, — 1979, — № 3, — С, 51 — 58, [c.393]

Это предположение подтверждается следующими экспериментальными фактами. Во-первых, профиль скорости в пограничном слое на стенках прямолинейных участков цилиндрических труб такой же, как и профиль скорости на плоской пластине, независимо от того, какое течение — ускоренное или замедленное — предшествовало течению около прямолинейного участка трубы. Во-вторых, профиль скорости над точкой отрыва в турбулентном пограничном слое несжимаемой жидкости не зависит от параметров течения во внешнем потоке до точки отрыва. Универсальность отрывного профиля нри различном характере течения до сечения отрыва также говорит о том, что можно пренебречь влиянием внешнего потока вне небольшой окрестности рассматриваемого сечения. Наконец, опыты но исследованию взаимодействия скачка уплотнения с пограничным слоем непосредственно показывают, что заметные изменения в пограничном слое происходят лишь на расстоянии, равном всего nei KonbKHM толщинам пограничного слоя. Следовательно, даже очень сильное изменение давления во внешнем потоке, вызванное скачком уплотнения, влияет на характер течения в пограничном слое впереди скачка уплотнения лишь в малой окрестности. [c.332]

При наличии скачков уплотнения пограничный слой обычно оказывает более сильное влияние на внешний поток, в некоторых случаях существенно изменяя картину всего течения. Дело в том, что в скачке уплотнения изменения скорости и температуры но направлению нормали к франту окачка, которое обычно мало отличается от направления потока, велики по сравнению с изменениями этих величин вдоль скачка. В пограничном слое изменения скорости и температуры в направлении потока обычно незначительны, в то время как изменения этих величин поперек пограничного слоя велики. Следовательно, в области взаимодействия скачка уплотнения с пограничным слоем скоройть и температура существенно изменяются как вдоль, так и поперек потока. Поэтому основные допущения теории пограничного слоя в этом случае перестают быть справедливыми и теоретическое исследование области взаимодействия скачков уплотнения с пограничным слоем представляет Ч резвычайно сложную задачу. Экспериментальные исследования этой области течения тоже являются не простым делом, однако полученные данные позволяют представить физическую картину взаимодействия и определить некоторые количественные закономерности. [c.339]

Наличие даже слабого скачка уплотнения приводит к резкому увеличению давления во внешнем потоке. Рост давления передается навстречу потоку по дозвуковой части пограничного слоя. Линии тока отклоняются от стенки, порождая в сверхзвуковой части пограничного слоя семейство волн сжатия, которые распространяются во внешний поток и оказывают влияние на форму и интенсишность окачка уплотнения вблизи области взаимодействия. Продольный градиент давления в пограничном слое оказывается значительно меньше, чем во внешнем потоке. Если скачок слабый, то движение в пограничном слое происходит под воздействием небольшого положительного градиента давления и отрыв потока не происходит. С увеличением интенсивности скачка уплотнения во внешнем потоке возрастает градиент давления вблизи стенки и возникает отрыв пограничного слоя. При этом увеличивается отклонение линий тока в сверхзвуковой части течения, благодаря чему поддерживается необходимое распределение давления, соответствующее данной интенсивности скачка уплотнения. В зависимости от условий во внешнем потоке (интенсивности скачка уплотнения, местного числа М, ускоренного или замедленного характера течения) и формы обтекаемого тела возможны два случая. В первом случае поток после отрыва присоединяется снова к стенке. Сразу за скачком уплотнения возникают волны разрежения, как при обтекании внешпего тупого угла. В месте присоединения поток направлен под некоторым углом к стенке, поэтому здесь возникает новый скачок уплотнения, который может вызвать иногда новый отрыв пограничного слоя. Таким образом, могут появиться несколько 22 [c.339]

Таким образом, при малой интенсивности окачка уплотнения картина течения во внешнем потоке мало отличается от картины, предсказанной теорией идеальной жидкости. Это отличие заключается в небольшом искривлении скачков уплотнения в области взаимодействия. Развитие пограничного слоя в этой области происходит под воздействием плавного повышения давления и описывается обычными уравнениями пограничного слоя. Однако в большинстве случаев на практике приходится иметь дело со скачками уплотнения, интенсивность которых такова, что возникает отрыв пограничного слоя. Хотя качественная картина [c.340]

Большое количество экспериментальных исследований посвящено изучению взаимодействия окачка уплотнения с турбулентным пограничным слоем. Теоретическое раосмотрение этого вопроса затруднительно вследствие сложности явления, в то же время на практике этот случай встречается очень часто. Схема взаимодействия скачка уплотнения с турбулентным пограничным [c.343]

Наличие скачкоз уплотнения при сверхзвуковых скоростях облегчает отрыв потока от профиля в месте взаимодействия скачка с пограничным слоем. Поэтому при проектировании сверхзвуковых компрессорных решеток необходимо стремиться обеспечить безотрывное обтекание. [c.87]

Вследствие того, что вопрос О взаимодействии скачков уплотнения и пограничного слоя, а также вопрос об отрыве потока от профилей изучен еще недостаточно, приводимые ниже исследования не учитывают возможности отрыва потока от профиля и поэтому могут быть использованы только в случае пименения специальных профилей. Дополнительные потери, вызванные появлением скачков уплотнения, могут быть значительно больше, чем потери в самих скачках. [c.87]

Проблема теплозащиты при конструировании гиперзвуковых летательных аппаратов. Подробное описание взаимодействия нагретого газа в пограничном слое с материалом поверхности тела дается в следующих главах. Однако уже сейчас можно сделать некоторые замечания, облегчающие решение задачи о гиперзвуко-вом нагревании при конструировании летательных аппаратов. Из уравнения (1.10) и рис. 1.1 видно, что использование тел затупленной, плохо обтекаемой формы позволяет уменьшить нагревание аппарата. Таким телом может быть, например, сфера. Однако сильно затупленные формы не всегда удобны с точки зрения их назначения. Так, сфера имеет большое сопротивление и перед ней возникает сильный дугообразный скачок уплотнения, при прохождении через который нагревается большой объем газа. Это нагревание сопровождается ионизацией и свечением газа в следе за телом, из-за чего ухудшается связь с объектом ). Кроме того, такой объект трудно замаскировать в том случае, когда он является целью. [c.18]

Изложение основного материала начинается с наиболее простой формы течения, реализующейся в плоских продольно обтекаемых угловых конфигурациях (глава 2), с последующим переходом к анализу подобных, но более сложных течений в криволинейных конфигурациях (глава 3), а затем — в области сопряжения крыла и фюзеляжа (глава 4). Глава 5 посвящена рассмотрению характеристик пристенного турбулентного течения при наличии неравновесиости (по Клаузеру) и возможности расчета таких течений в рамках нелокального подхода. Наконец, в главе 6 обсуждается не менее сложная проблема, связанная с взаимодействием косого скачка уплотнения с пограничным слоем в продольно обтекаемых угловых конфигурациях. Проницательный читатель, конечно, понимает, что круг вопросов, относящихся к последней из названных проблем, настолько широк, что вполне может стать темой отдельных монографий. Поэтому изложение материала не распространяется на известные случаи обтеканий типа киль — плоская пластина, которые к настоящему времени достаточно хорошо изучены, и по возможности ограничивается освещением только принципиальных сторон изучаемых явлений. Причем содержание отдельных глав представлено в книге с разной степенью детализации. Это обусловлено тем, что рассматриваемые в них вопросы освещены в литературе в неодинаковой мере. [c.12]

Взаимодействие скачка уплотнения с турбулентным пограничным слоем является одним из наиболее часто встречающихся и трудно объяснимых феноменов аэродинамики больших скоростей, имеющим многочисленные практические приложения как во внешней аэродинамике, так и в силовых установках. Течения в местах сопряжений аэродинамических элементов, таких как крыло — фюзеляж, крыло — плоская мотогондола и др., являются типичными примерами такого рода взаимодействий. За последние два-три десятилетия выполнено большое количество исследований, в той или иной степени относящихся к данному вопросу, анализ и обобщение которых требует серьезной целенаправленной работы. Подобные течения были объектом рассмотрения нескольких крупных монографий [1, 2] и обзоров [2—8 ], а также темой представительных конференций и научных школ (см., например, [9]). Полученные в ряде работ результаты позволили понять и конкретизировать многие детали таких течений в широком диапазоне геометрических условий и газодинамических параметров. По причине ограничений объема мы вынуждены привести ссылки лишь на наиболее обстоятельные из этих исследований [10—28 ], хотя этим абсолютно не исчерпывается перечень работ по конкретным аспектам этой важной проблемы. Следует, однако, отметить, что большинство из них посвящено вопросу взаимодействия скачков уплотнения, инициированных передними кромками пересекающихся поверхностей [12—18] или установленными на них клиньями [19—25, 29, 30] как с формирующимися на этих поверхностях пограничными слоями, так и друг с другом. Комплексное использование численного и физического экспериме тов позволило выйти в последние годы на качественно новый этап в исследовании этой проблемы, что заметно повлияло на целый ряд представлений о происходящих в таких течениях явлениях и в конечном итоге дало возможность выполнить важные обобщения полученных результатов (см., например, [24—27]). [c.307]

При исследовании взаимодействия скачка уплотнения с пограничным слоем в прямоугольных каналах, как правило, возникает ряд аспектов, связанных прежде всего с выявлением роли концевых эффектов. В частности, наряду с анализом других важных результатов, в [41—46] обращается внимание на отклонение параметров течения в отрывной области от двумерного состояния при взаимодействии скачка уплотнения с пограничным слоем стенок трубы и на необходимость учета этого фактора. Многочисленные публикации, например [47] и другие, в которых дантшш вопрос в той или иной степени также возникал, посвящены изучению характеристик отрывной области в углах сжатия. Одной из основных особенностей подобных работ было обеспечение двумерного характера течения преимущественно вдоль лииии симметрии модели на основе использования ограничительных стенок или слива пограничного слоя со стенок трубы. Однако в рамках полученных авторами результатов весьма затруднительно установить какие-либо определенные связи, например, между шириной модели и реализующейся здесь структурой отрывного течения. В то же время этот вопрос чрезвычайно важен как с практической, так и с теоретической точек зрения. По этой причине мы постараемся обратить особое внимание на выявление общих и отличительных признаков таких течений в сравнении со сдвиговыми потоками в открытых углах с тем, чтобы рассмотреть возможность обобщения экспериментальных данных о протяженности отрывной области в различных конфигурациях. [c.309]

Не претендуя на полноту изложения и всеобъемлющий охват всего многоооб-разия сверхзвуковых отрывных течений, выделим лишь ту их часть, которая имеет непосредственное отношение к проблеме моделирования пристенных течений в областях взаимодействия скачка уплотнения с пограничным слоем в угловых зонах. Причем мы умышленно исключаем из рассмотрения те случаи взаимодействия скачка уплотнения с пограничным слоем, в которых процесс воздействия на структуру течения в угловой зоне происходит опосредованно, в частности, как результат взаимодействия с отраженной ударной волной. В качестве примера такого рода течений можно назвать течение в области взаимодействия косых скачков уплотнения, инициированных передними кромками двух (или более) клиньев (килей), установленных на плоской поверхности, с турбулентным пограничным слоем, формирующимся па отмеченной поверхности (см., например, [25, 26, 48—57]). Результаты численных [58] и экспериментальных [59, 60] [c.309]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология