Геометрия поверхностей теплообмена

Если площадь проходного сечения и геометрия поверхности теплообмена Tie зависят от длины и если изменения физических свойств с температурой почти не сказываются на коэффициентах теплоотдачи двух потоков теплоносителей, то местные тепловые потоки в любой точке по длине теплообменника будут прямо пропорциональны местной разности температур М между двумя теплоносителями. [c.74]

Это соотношение можно применить для быстрого получения простого и точного решения целого ряда задач для данной геометрии поверхности теплообмена, если имеются расчетные или экспериментальные данные хотя бы только для одной совокупности условий. Известную точку можно нанести на график в линейных координатах Поскольку б//А/изменяется про- [c.78]

КОНСТРУКТОРСКИЙ подход к ВЫБОРУ ГЕОМЕТРИИ ПОВЕРХНОСТИ ТЕПЛООБМЕНА [c.165]

Большинство экспериментальных поверхностей теплообмена было рассчитано на работу при низких температурах соединение деталей осуществлялось пайкой мягким или твердым припоем. Однако главная цель намеченной программы состояла в исследовании влияния геометрии поверхности теплообмена на конвективный теплообмен и гидравлическое сопротивление при этом предполагалось, что преимущества, обеспечиваемые новой геометрией, дадут толчок для разработки технологии изготовления высокотемпературных теплообменников и новых более совершенных поверхностей [c.5]

В этих уравнениях все ф и з н-ческие свойства теплоносителей должны быть определены при средневзвешенной температуре. Показатели степени т и п принимают различные значения в зависимости от геометрии поверхности теплообмена и условий движения. [c.76]

ГЕОМЕТРИЯ ПОВЕРХНОСТИ ТЕПЛООБМЕНА [c.112]

Геометрия поверхностей теплообмена [c.564]

Применение основных соотношений. Самым простым, обычно используемым способом, позволяющим разрешить эту сложную задачу, является метод последовательных приближений. Сначала задаются геометрия поверхности теплообмена (например, диаметр труб и расстояние между ними) и скорости обоих теплоносителей, а затем вычисляются требуемая площадь поверхности теплообмена и результирующие потери давления. Полученные результаты исследуются, и затем делается второе приближение с соответствующими изменениями геометрии поверхности теплообмена, благодаря которым конструкция в большей степени удовлетворяет поставленным требованиям, чем предыдущая. Процедура повторяется до получения подходящей конструкции. [c.77]

Это соотношение можно применить для быстрого получения простого и точного решения целого ряда задач для данной геометрии поверхности теплообмена, если имеются расчетные или экспериментальные данные хотя бы только для одной совокупности условий. Известную точку можно нанести на график в линейных координатах 8t/At — Поскольку б//А/ изменяется пропорционально вычисляют дополнительно точки для других расходов [c.78]

Для достижения общей минимальной стоимости необходимо сбалансировать эксплуатационные расходы и капитальные затраты. Такая задача может быть проиллюстрирована на конкретном примере. Если геометрия поверхности теплообмена в общих чертах выбрана на основе рассмотрения технологии изготовления, условий эксплуатации и ухода, то количество тепла, передаваемое от одного теплоносителя к другому при данных температурах теплоносителей и фиксированных размерах теплообменника, будет зависеть в большой степени от расходов этих теплоносителей. Если массовые расходы удвоить, капитальные затраты энергии на прокачку теплоносителей увеличатся почти в восемь раз. Главные параметры для типичного регенератора газотурбинной [c.161]

После того как в основном выбрана геометрия поверхности теплообмена, желательно исследовать влияние изменений таких параметров, как диаметр труб и расстояние между ними. Это может быть сделано несколькими путями. Можно применить метод последовательных приближений, изменяя главные параметры в представляющем интерес интервале, находя в каждом случае с помощью серии удачных приближений конструкцию аппарата, удовлетворяющую поставленным требованиям. Подобная процедура утомительна и обычно не очень эффективна, если ею не занимается инженер, имеющий опыт в конструировании аналогичного оборудования. [c.166]

Геометрия поверхности теплообмена стороне кожуха [c.184]

Интенсификация теплопередачи (увеличение коэффициента теплопередачи К) в теплообменной аппаратуре обусловлена направлением потоков теплоносителя и охлаждающей среды, скоростью движения теплоносителей, физическими свойствами теплоносителей и их зависимостью от температуры, геометрией поверхности теплообмена и ее расположением по отношению к потокам теплоносителей, состоянием поверхности теплообмена (ее шероховатостью, влажностью и др.). С повышением коэффициента теплопередачи К уменьшаются габариты, масса, стоимость теплообменных аппаратов и расход металла на них. [c.6]

Перекрестный ток. Аналитическое решение для этой схемы движения потоков было дано Нуссельтом [49] в виде определенного интеграла произведения функций е и функции Бесселя. Это решение связано со сложным интегрированием для каждого частного случая геометрии поверхности теплообмена. Более общее решение, данное также Нуссельтом, основано на переходе к обобщенным переменным [50]. На фиг. 61,г представлены результаты, полученные путем пересчета первоначального уравнения Нуссельта, в которое были введены параметры [c.105]

НЕКОТОРЫЕ СООТНОШЕНИЯ, ХАРАКТЕРИЗУЮЩИЕ ГЕОМЕТРИЮ ПОВЕРХНОСТИ ТЕПЛООБМЕНА И ТЕПЛООБМЕННИКОВ В ЦЕЛОМ [c.31]

Значения коэффициентов А, а, В я Ь для различной геометрии поверхностей теплообмена и режимов течения хладагента сведены в табл. [c.94]

Величина е представляет собой отношение годовых затрат на поверхность теплообмена к затратам на нагнетатели и их привод. Из (8.7) и (8.8) следует, что оптимальное отношение этих затрат не зависит от экономических показателей, а определяется лишь условиями теплообмена схемой движения потоков, геометрией поверхности теплообмена, отношением теплофизических свойств потоков. Укажем интервал изменения величины для случая / ст = 0. При продольном обтекании каналов с развитым турбулентным режимом течения потоков (Лг = 0,8, а = 0,2) из (8.7) и (8.8) найдем нижнюю границу е°" = 2,5. При поперечном обтекании пучка шахматной компоновки и одностороннем наружном теплоносителе с = 0,6 и ан=0,27 получим gonT 3 55 Ддя коридорной компоновки при одностороннем наружном обтекании с Пн = 0,65 и Ян=0,2 имеем в°" = 3,3. При двухстороннем поперечном обтекании пучка нижняя граница, соответствующая ст = 0, для расположена между двумя предельными случаями односторонним внутренним обтеканием с е°" = 2,5 и односторонним наружным обтеканием с е " = 3,55. Верхняя граница существенно зависит от термического сопротивления стенки. Например, для водяных экономайзеров возможен случай Л=1, что при продольном обтекании соответствует е°" = 6. [c.118]

Коэффициент теплоотдачи со стороны продукта авн для конкретных процессов теплообмена и определенной геометрии поверхности теплообмена обычно находят из опыта и представляют в виде эмпирических формул, которые позволяйт определить искомый коэффициент [c.37]